导读:本文包含了过冷度论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:过冷,钠盐,比容,液氢,潜热,氦气,除霜。
过冷度论文文献综述
王然,阴继翔,邢勤勇,李紫卫[1]（2019）在《蒸汽发生器入口过冷度对过冷沸腾的影响》一文中研究指出为研究蒸汽发生器过冷段二次侧流场的变化及工质入口过冷度对沸腾换热和传热过程的影响,基于两流体欧拉模型,结合伦斯勒理工学院(Rensselaer Polytechnic Institute,RPI)过冷沸腾模型,利用ANSYS Fluent软件对蒸汽发生器传热管束过冷段进行了耦合一、二次侧的换热计算,得到了入口过冷度对过冷段长度、二次侧空泡份额、一二次侧对流换热系数及传热系数的影响。结果表明:二次侧流场受沸腾换热影响较大;入口过冷度对一次侧表面对流换热系数影响较小,对过冷段长度、二次侧空泡份额、表面对流换热系数及过冷段平均传热系数影响较大。(本文来源于《中国科技论文》期刊2019年08期）
陈琳,武亚飞,车黎明[2]（2019）在《一种测量石蜡相变乳液过冷度的新方法:平衡态比容法》一文中研究指出石蜡相变乳液是集储热与传热于一体的新型功能流体,具有广阔的应用前景。但石蜡相变乳液在降温时会出现过冷现象,极大降低了其储热与传热的性能。采用差示扫描量热法(DSC)测量石蜡相变乳液的过冷度受到升/降温速率的影响,且升/降温速率越大,测得过冷度越大。提出一种测量石蜡相变乳液过冷度的方法——平衡态比容法。该方法通过测量石蜡相变乳液在不同温度下的比容,以确定乳液中石蜡粒子在升/降温过程中的相变温度,并进一步求解石蜡相变乳液的过冷度。实验结果表明,本研究提出的平衡态比容法能准确测量石蜡相变乳液的过冷度,并从比容变化的角度揭示石蜡相变乳液过冷现象的机理。(本文来源于《化工学报》期刊2019年09期）
毕晨[3]（2019）在《辐射吊顶空调系统过冷度与结露延迟时间特性研究》一文中研究指出辐射空调系统是一种通过辐射换热结合对流传热对室内供冷的空调系统,其具有较好的节能性和热舒适性,辐射空调最主要的缺点是辐射板表面有结露的风险。现有的辐射空调的防结露措施大多为控制辐射板的温度始终比室内贴附层露点温度高1-3℃(经验性安全温差),安全温差的大小直接影响辐射顶板的制冷能力。在工程实际中结露现象并非在辐射板温度低于露点温度时瞬间产生,而是需要一定过冷度并存在一定的延迟时间。在辐射空调的防结露措施中将结露延迟时间纳入考量可以大幅度推迟防结露控制启动时间,进而有效提升辐射空调的供冷能力。辐射空调领域对辐射空调结露的过冷度和延迟时间特性的研究较少。本课题通过实验研究与数值模拟相结合的方法,综合研究了室内热湿状态与新风状态对辐射空调结露的过冷度与延迟时间的影响。本课题通过实验研究了室内热湿环境对辐射板表面结露的过冷度和延迟时间的影响。实验结果表明:(1)结露发生后,辐射板表面的冷凝水在室内湿源正上方呈环状分布,湿源上方的中心和四周的结露较少;(2)辐射板表面结露的过程为辐射板表面先产生雾气,经过30分钟左右产生颗粒状露珠,再经历约4小时才会开始滴落;(3)随着加湿速度速度的上升,过冷度逐渐增加,结露延迟时间逐渐降低,加湿速度每升高一倍结露过冷度增加约0.084℃,延迟时间降低约2.8min;(4)随着辐射板表面温度的降低,结露过冷度升高而延迟时间减少,辐射板表面温度每升高1℃结露过冷度降低约0.53℃,延迟时间增加约4min;(5)随着室内温度的升高,辐射板表面结露过冷度和延迟时间逐渐降低。室内温度每升高1℃结露过冷度减少约0.078℃,延迟时间减少约0.8min;(6)随着室内湿度的升高,辐射板表面结露过冷度变化较小而延迟时间逐渐降低,室内相对湿度每升高5%结露过冷度降低约0.112℃,延迟时间降低约1.2min。以上实验研究结论说明室内温湿度一定时,过冷度越高延迟时间越低;辐射空调房间内辐射板表面结露延迟时间随加湿速度的升高、辐射板温度的降低、室内温度的升高和室内湿度的增高而降低。加湿速度和辐射板温度的改变会改变过冷度从而影响延迟时间;室内温度和湿度改变结露所需的能量从而影响结露延迟时间。在实验结果的基础上建立与实验相同的小型辐射空调房间模型,验证并完善了模型的准确性。在此基础上为了扩展研究建立了实际应用空间的物理模型与数学模型,研究了无新风、采用贴辐射流送风方式和采用置换通风叁种送风状态下分别以0.5m/s、1m/s、1.5m/s和2m/s的风速运行时,新风的送风方式、风速和相对湿度(45%-65%)等叁个影响因子对结露过冷度和延迟时间的影响。模拟结果表明:(1)相比无通风的工况,贴附射流和置换通风的方式都不同程度减少结露的过冷度和增加结露延迟时间;(2)置换通风房间内风速每升高0.5m/s过冷度平均降低0.72℃,延迟时间平均增加约1.056min;贴附射流也能减少过冷度但是不能增加结露的延迟时间,但是减少了辐射板表面结露的面积;(3)贴附射流和置换通风都能降低贴附层空气平均含湿量,且二者都是风速越大贴附层空气含湿量越低。贴附射流和置换通风都能降低贴附层空气的含湿量且贴附射流效果更显着,在相同的风速下贴附射流的贴附层空气含湿量比置换通风减少5-7%;(4)新风湿度的增加会使得结露过冷度增加而延迟时间减少,新风湿度每降低5%,结露延迟时间平均增加0.14min。以上模拟研究结论说明贴附射流防止结露的效果更好,而对于已经结露的状态,置换通风对减少结露速度有更好的效果。更高的风速和更低的送风湿度能增长置换通风房间内的结露延迟时间。本课题采用了实验与模拟相结合的方法研究了房间内温湿度与新风状态对辐射空调结露的过冷度和延迟时间的影响,得出结露过冷度和延迟时间随各影响因子的变化动态特性,本课题研究成果为进一步提升辐射空调系统的供冷能力和提高防结露技术的准确性提供了重要的基础性技术依据。(本文来源于《天津商业大学》期刊2019-06-01）
卢露,张晓俊,邵泰衡,张京波,王琦[4]（2019）在《二元共熔水合盐相变储热材料过冷度问题的研究》一文中研究指出本文研究了两种水和盐Na_2CO_3·10H_2O与Na_2HPO_4·12H_2O按照不同质量比混合形成二元共熔水合盐,分析对其过冷度的影响。实验结果表明,Na_2CO_3·10H_2O与Na_2HPO_4·12H_2O质量比1∶9、2∶8、3∶7、4∶6时形成的EHS,其相变温度均低于单一组分时的相变温度,每组EHS的过冷度都比单一组分的水合盐的过冷度低,其中Na_2CO_3·10H_2O与Na_2HPO_4·12H_2O质量比为1∶9形成的EHS过冷度最小,为8.1℃。(本文来源于《山东化工》期刊2019年09期）
陆骏,李东升,吴军,万志远,宋林伟[5]（2019）在《过冷度对液相外延HgCdTe薄膜厚度均匀性的影响》一文中研究指出探索了一种准确测量过冷度的实验方法,并在此基础上,利用光学显微镜、傅里叶红外透射光谱仪、台阶仪、白光干涉仪等测试手段分析了过冷度对Hg Cd Te薄膜厚度均匀性的影响.研究结果表明,过冷度小于2℃,薄膜容易出现中心凹陷、四周凸起的现象;过冷度大于3℃,薄膜中心将会明显凸起,出现宽度为毫米级的周期性起伏,并伴随有crosshatch线产生.当过冷度为2. 5℃时,薄膜厚度极差可缩小至0. 5μm,0. 5 mm×0. 5 mm范围内薄膜相对于衬底的粗糙度增加量为9. 07 nm.(本文来源于《红外与毫米波学报》期刊2019年02期）
邹明聪,赵忠兴,冯志军,李宇飞,王海波[6]（2019）在《ZL101钠盐变质处理过冷度、变质时间和加入量的关系研究》一文中研究指出研究了钠盐叁元变质剂的加入量对ZL101合金变质过冷度和变质时间的影响。试验结果表明:在所建立的钠盐叁元变质剂加入量、变质处理过冷度和变质时间叁者的准叁维图上,可以直接获得合金在最佳变质效果时(变质处理凝固时过冷度最大),钠盐加入量与变质时间的对应关系;也可以获得合金在具有变质效果时(变质处理凝固时过冷度大于4℃),钠盐加入量与变质时间的对应关系。(本文来源于《铸造》期刊2019年02期）
李延贺,臧润清[7]（2019）在《过冷度对液体冷媒除霜的影响》一文中研究指出在结霜质量为3kg的条件下,分别测量了库温为-5℃、-15℃和-20℃时液体冷媒除霜系统的过冷度的变化曲线;并且理论计算了有无过冷度时,系统制冷量的变化。实验表明,制冷剂得到过冷度最大的时刻是除霜开始,最小是除霜结束。过冷度带来的系统制冷量的增加,随蒸发温度的降低而增大。理论计算表明,当库温为-20℃时制冷量增加了43%,库温为0℃时制冷量增加了30%。因此,虽然除霜过程蒸发面积减半,制冷系统仍能输出较大的制冷量,减小库温波动。(本文来源于《低温与超导》期刊2019年01期）
陈仕奇,逯峙,王广欣[8]（2018）在《气雾化镍基高温合金粉体的过冷度和显微组织特征（英文）》一文中研究指出雾化技术是一种获得微细球形合金粉体的有效方法,其中雾化过程中的过冷度是影响粉体性能的重要因素。借助DSC等实验手段,研究了镍基高温合金粉体尺寸和冷却速度对粉体过冷度和显微组织的影响,以及粉体尺寸,冷却速度和过冷度之间的关系。结果表明,粉体尺寸和冷却速度越小,粉体冷却时的过冷度越大。同时,较大的过冷度会显着降低粉体中树枝晶的臂间距。另外,粉体尺寸越小,粉体中的胞状晶的比例越高,晶粒的尺寸也显着减小。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年12期）
谢福寿,邱一男,雷刚,王天祥,厉彦忠[9]（2019）在《氦气鼓泡法获取液氢过冷度的传热传质研究》一文中研究指出为了更好地理解氦气鼓泡获取液氢过冷度的冷却行为,优化设计冷却系统,基于集总参数法,建立了氦气鼓泡冷却系统的热力学模型,考虑了气泡界面能和压力对系统冷却效果的影响,分析了氦气注入液氢内时瞬时传热传质过程,讨论了各个影响因素。与液氢试验数据对比,热力学模型的计算值与实验值吻合良好,表明该模型可精确预测氦气鼓泡冷却液氢的热力学过程。研究了相关因素对过冷度的影响,结果表明:采用氦气鼓泡方法可将液氢过冷至叁相点处;在额定工况下,氦气消耗量基本上是液氢消耗量的7倍;增加氦气鼓泡速率、降低氦气鼓泡温度、减少环境热侵、减小贮箱气枕压力,均可有效改善液氢过冷度。(本文来源于《推进技术》期刊2019年04期）
杨燕,景伟强,袁训锋[10]（2018）在《过冷度影响冰晶生长的相场法研究》一文中研究指出采用Wheeler模型对果蔬速冻保鲜工艺中的冰晶生长过程进行模拟,研究了过冷度对冰晶生长行为的影响。结果表明:模拟结果和试验结果呈现的冰晶组织特征一致,冰晶形态具有典型的六重对称性。当过冷度小于0. 45时,随着过冷度的增加,冰晶尖端生长稳态速率以二次函数形式增加,尖端曲率半径减小,冰晶生长由扩散控制;当过冷度大于0. 45时,冰晶尖端生长稳态速率以线性函数形式增加,尖端曲率半径增加,冰晶生长由动力学控制。因此,选择合适的过冷度,使冰晶尖端的曲率半径最小,从而避免大冰晶破坏细胞壁而导致解冻时汁液流失、褐变。(本文来源于《低温与超导》期刊2018年09期）
过冷度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
石蜡相变乳液是集储热与传热于一体的新型功能流体,具有广阔的应用前景。但石蜡相变乳液在降温时会出现过冷现象,极大降低了其储热与传热的性能。采用差示扫描量热法(DSC)测量石蜡相变乳液的过冷度受到升/降温速率的影响,且升/降温速率越大,测得过冷度越大。提出一种测量石蜡相变乳液过冷度的方法——平衡态比容法。该方法通过测量石蜡相变乳液在不同温度下的比容,以确定乳液中石蜡粒子在升/降温过程中的相变温度,并进一步求解石蜡相变乳液的过冷度。实验结果表明,本研究提出的平衡态比容法能准确测量石蜡相变乳液的过冷度,并从比容变化的角度揭示石蜡相变乳液过冷现象的机理。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
过冷度论文参考文献
[1].王然,阴继翔,邢勤勇,李紫卫.蒸汽发生器入口过冷度对过冷沸腾的影响[J].中国科技论文.2019
[2].陈琳,武亚飞,车黎明.一种测量石蜡相变乳液过冷度的新方法:平衡态比容法[J].化工学报.2019
[3].毕晨.辐射吊顶空调系统过冷度与结露延迟时间特性研究[D].天津商业大学.2019
[4].卢露,张晓俊,邵泰衡,张京波,王琦.二元共熔水合盐相变储热材料过冷度问题的研究[J].山东化工.2019
[5].陆骏,李东升,吴军,万志远,宋林伟.过冷度对液相外延HgCdTe薄膜厚度均匀性的影响[J].红外与毫米波学报.2019
[6].邹明聪,赵忠兴,冯志军,李宇飞,王海波.ZL101钠盐变质处理过冷度、变质时间和加入量的关系研究[J].铸造.2019
[7].李延贺,臧润清.过冷度对液体冷媒除霜的影响[J].低温与超导.2019
[8].陈仕奇,逯峙,王广欣.气雾化镍基高温合金粉体的过冷度和显微组织特征（英文）[J].稀有金属材料与工程.2018
[9].谢福寿,邱一男,雷刚,王天祥,厉彦忠.氦气鼓泡法获取液氢过冷度的传热传质研究[J].推进技术.2019
[10].杨燕,景伟强,袁训锋.过冷度影响冰晶生长的相场法研究[J].低温与超导.2018
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