胡彦君[1]2004年在《掺合料混凝土氯离子渗透快速试验校正及渗透性能规律研究》文中认为掺合料混凝土氯离子渗透快速试验校正及渗透性能规律研究
汪明刚[2]2011年在《单轴持续压荷载及矿物掺合料对混凝土氯离子渗透性的影响研究》文中提出以往对于混凝土结构耐久性的研究往往集中于无应力状态下的混凝土结构,很少考虑实际服役条件下诸多复杂因素的综合作用对混凝土结构耐久性的影响,尤其是荷载对混凝土结构渗透性的影响。而混凝土结构在实际工程应用中一般都要承受不同类型的各种复杂荷载作用。很显然,混凝土结构无应力状态下的情形往往不能代表实际结构所处复杂环境下的状态。在不考虑荷载作用的条件下,对于混凝土结构渗透性及耐久性研究所取得的静态指标与实际服役条件下混凝土结构的状态不相吻合,甚至存在较大的偏差。针对这一情况,本文另辟蹊径地考虑了实际服役状态下混凝土结构承受的荷载作用,研究了持续荷载作用对混凝土结构的渗透性及耐久性的影响。本文以辽宁省滨海公路辽河特大桥为工程背景,按照混凝土结构耐久性设计要求,采用单掺矿物掺合料(粉煤灰、矿渣、硅灰)的方法进行了C30混凝土配合比设计,从而使该工程混凝土在北方寒冷地区海洋环境下,满足结构耐久性要求。在此基础上,利用自行设计的加载装置,研究了在不同荷载水平的单轴持续压荷载作用下掺入不同矿物掺合料的素混凝土的氯离子渗透性,考查氯离子渗透系数随矿物掺合料掺量及应力水平的变化规律,找出了不同矿物掺合料对混凝土渗透性影响之间的差异,分析了单轴持续压荷载作用及矿物掺合料对混凝土渗透性的影响机理,探索氯离子渗透系数与荷载水平及矿物掺合料掺量的关系,并建立了相应的数学模型。通过对本试验结果的分析,得出以下主要结论：1.单轴持续压荷载的存在会影响混凝土的渗透性。当应力比小于50%时,扩散系数变化相对较缓慢；当应力比超过50%后,扩散系数显着增大。混凝土的氯离子扩散系数与应力比之间近似满足抛物线的数学模型。2.单掺矿物掺合料可以改善混凝土的抗氯离子渗透性,改善效果依次为：SF>SG>FA。混凝土的氯离子扩散系数随单掺矿物掺合料的掺量的增加而近似呈负指数的函数关系下降。3.对于掺入矿物掺合料的混凝土而言,其渗透性与抗压强度之间不具备良好的相关性。
周炯[3]2013年在《复合掺合料大流动性混凝土性能及无损检测的试验研究》文中指出大流动性混凝土具有良好的工作性、较高的强度等级和优异的耐久性，在我国得到了迅速发展。掺合料已经成为配制大流动性混凝土的必要组份，将不同种类掺合料进行复合，在混凝土中可起到优势互补和超迭加效应，成为目前研究的热点之一。复合掺合料对混凝土性能影响的研究主要集中在常用掺合料上，磨细固硫渣作为一种新型掺合料与常用掺合料复合，对混凝土性能影响的研究基本上是空白。随着人们对工程质量越来越重视，无损检测技术日臻成熟。由于复合掺合料大流动性混凝土具有胶凝材料用量多、掺合料掺量大等特点，能否利用目前的普通（泵送）混凝土全国统一测强曲线，有待于试验验证。本文采用粉煤灰、矿粉和新型掺合料磨细固硫渣等叁种掺合料，通过试验研究了掺合料的种类、掺加方式和掺量对大流动性混凝土工作性能、力学性能、抗碳化性能和抗氯离子渗透性能的影响，在此基础上，采用回弹法、超声法、超声-回弹综合法叁种无损检测技术，研究了不同龄期复合掺合料大流动性混凝土回弹值、声速以及回弹值和声速与其不同龄期实测抗压强度的相关关系。主要结论如下：（1）在复合掺合料情况下，①大流动性混凝土拌合物坍落度随矿粉掺量增加有增大趋势，而其坍落扩展度先增加后降低，在矿粉掺量为30%时，出现了峰值；②粉煤灰（或磨细固硫渣）掺量增加对大流动性混凝土拌合物的坍落度和坍落扩展度均有负面影响。（2）新型掺合料磨细固硫渣与粉煤灰和矿粉复合，与常用掺合料复合对大流动混凝土抗压强度的影响规律基本相同：①当掺合料掺量相同时，水胶比在0.4～0.5范围内，随着水胶比增加，其抗压强度降低幅度不明显；②当水胶比相同时，大流动性混凝土抗压强度随着掺合料掺量增加在降低。（3）针对复合掺合料大流动性混凝土不同龄期的声速和回弹值与抗压强度、声速与抗压强度、回弹值与抗压强度叁种关系，回归出相应的函数关系，拟合出符合超声-回弹综合法和回弹法且满足现行相关规程精度要求的专用测强曲线。（4）新型掺合料磨细固硫渣与粉煤灰和矿粉复合，与常用掺合料复合对大流动性混凝土抗碳化性能和抗氯离子渗透性能影响规律基本一致：①当叁种掺合料叁掺、粉煤灰分别与矿粉和磨细固硫渣双掺时，水胶比分别为0.45、0.5和0.55的大流动性混凝土掺合料掺量应分别控制在50%、50%、30%以内，以满足结构设计规范中板最小保护层厚度15mm的要求；②对大流动性混凝土早期与后期抗碳化性能负面影响由大到小顺序分别是矿粉（粉煤灰）、磨细固硫渣与磨细固硫渣、粉煤灰和矿粉；③回归出大流动性混凝土的碳化深度和龄期的相关关系，且与实测值吻合较好；④根据现行相关技术规范和标准，15组复合掺合料大流动性混凝土大多能满足50年F级的作用环境要求，大部分属于低渗透性混凝土等级；⑤增加掺合料掺量是提高大流动性混凝土抗氯离子渗透性主要技术措施。
张涛[4]2010年在《西部盐土地区混凝土抗钢筋锈蚀性能试验研究》文中提出钢筋混凝土结构在长期自然环境和使用条件下会逐渐丧失耐久性,影响结构物的使用功能和安全,其中钢筋锈蚀被认为是混凝土结构破坏和耐久性不足的最主要原因,由于钢筋锈蚀而导致的经济损失非常巨大,而氯离子的侵蚀是导致混凝土内钢筋锈蚀的最主要因素。因此,针对我国西部地区严重的盐土化及恶劣的气候环境等特点,有必要对西部地区混凝土进行抗氯离子渗透及抗钢筋锈蚀等性能的研究,以提高该地区钢筋混凝土的耐久性。本文以“西藏高寒地区提高桥梁结构混凝土耐久性关键技术研究”为依托,以不同水灰比、不同含气量、不同掺合料及不同掺合比例、不同养护方式下的混凝土为研究对象,研究了各配比混凝土的基本性能;并采用电通量法及氯离子渗透深度研究了混凝土的抗氯离子渗透性能;通过钢筋自然腐蚀电位的变化及钢筋失重率对混凝土抗钢筋锈蚀性能进行了研究,并采用湿通电法进行了钢筋的加速锈蚀试验。研究结果表明,混凝土的抗氯离子渗透性能与抗钢筋锈蚀性能具有良好的相关性。水灰比与含气量的改变以及掺合料的掺加会影响混凝土的工作性与力学性能;减小水灰比、适当引气、掺加掺合料及良好的养护方式可以有效改善提高混凝土的抗氯离子渗透性能及抗钢筋锈蚀性能,其中硅灰的效果最好。在此基础上,提出了解决西部盐土地区混凝土钢筋锈蚀问题的建议混凝土配比方案:混凝土含气量应控制在3%～5%;掺加20%～30%的粉煤灰或矿渣,有条件的工程也可掺加5%～8%的硅灰,并尽量改善混凝土的养护条件。通过混凝土钢筋的加速锈蚀试验,模拟了钢筋的锈蚀过程,钢筋的自然腐蚀电位会随着锈蚀的进行先增大后稍减小并趋于稳定。
李永鑫[5]2003年在《含钢渣粉掺合料的水泥混凝土组成、结构与性能的研究》文中认为随着水泥混凝土研究与应用技术的发展与深入，矿物掺合料是现代混凝土必不可少的重要组成之一，开发新型高效的矿物掺合料以满足现代混凝土的发展与需求己成为水泥混凝土研究的一个重要内容。磨细钢渣粉作为一种新的水泥混凝土掺合料，它的活性明显优于一级粉煤灰，与矿渣活性不相上下，而且分布较广，数量较多，有较高的应用与研究价值。 本文在深入研究钢渣粉本身的组成、结构与性能关系的基础上，通过水化产物的组成与微结构测试、混凝土宏观力学性能、工作性能及长期耐久性能实验，揭示了含钢渣粉水泥混凝土的组成、结构与性能之间的相关规律，为钢渣粉掺合料的应用与推广提供了理论依据与技术支撑。本文的主要工作及取得的重要成果包括以下几个方面。 系统地研究了钢渣粉的组成与结构特点，并探讨了钢渣组成与胶凝性能之间的关系。研究结果表明，碱度仅能反映钢渣中C_3S的含量，并不能完全反映钢渣的胶凝性能；钢渣的胶凝性能取决于由化学组成计算出的矿物组成及钢渣的处理方式，即钢渣中活性矿物C_2S、C_3S、C_4AF及C_3A的总量及表征活性损失矿物Ca(OH)_2的量决定着钢渣本身的胶凝性能。 通过一定的推导与数值分析，提出了用活性因子评价矿物掺合料胶凝性能的方法。活性因子计算结果表明，首钢钢渣粉活性最高，其次是武钢钢渣粉，上钢钢渣粉由于处理方式的原因活性相对较低；总体而言钢渣粉的活性明显高于一级粉煤灰。 实验研究了钢渣粉比表面积、颗粒形态特征对钢渣胶凝性能的影响。实验结果表明，提高比表面积可提高钢渣粉的胶凝性能，但当比表面积超过500m~2／kg时，钢渣粉的胶凝性能提高已不显着，钢渣粉的最佳比表面积应控制在450～500m~2／kg之间；比表面积相近时，表面有细小颗粒吸附且颗粒圆形度高的钢渣粉有相对较高的胶凝性能。 采用沸煮、高温长时间蒸养及压蒸方法研究了钢渣粉中的f-CaO、MgO、FeO、RO相及金属铁对水泥安定性的影响。实验结果表明，随着水泥混凝土研究与应用技术的发展与深入，矿物掺合料是现代混凝土必不可少的重要组成之一，开发新型高效的矿物掺合料以满足现代混凝土的发展与需求己成为水泥混凝土研究的一个重要内容。磨细钢渣粉作为一种新的水泥混凝土掺合料，它的活性明显优于一级粉煤灰，与矿渣活性不相上下，而且分布较广，数量较多，有较高的应用与研究价值。 本文在深入研究钢渣粉本身的组成、结构与性能关系的基础上，通过水化产物的组成与微结构测试、混凝土宏观力学性能、工作性能及长期耐久性能实验，揭示了含钢渣粉水泥混凝土的组成、结构与性能之间的相关规律，为钢渣粉掺合料的应用与推广提供了理论依据与技术支撑。本文的主要工作及取得的重要成果包括以下几个方面。 系统地研究了钢渣粉的组成与结构特点，并探讨了钢渣组成与胶凝性能之间的关系。研究结果表明，碱度仅能反映钢渣中C_3S的含量，并不能完全反映钢渣的胶凝性能；钢渣的胶凝性能取决于由化学组成计算出的矿物组成及钢渣的处理方式，即钢渣中活性矿物C_2S、C_3S、C_4AF及C_3A的总量及表征活性损失矿物Ca(OH)_2的量决定着钢渣本身的胶凝性能。 通过一定的推导与数值分析，提出了用活性因子评价矿物掺合料胶凝性能的方法。活性因子计算结果表明，首钢钢渣粉活性最高，其次是武钢钢渣粉，上钢钢渣粉由于处理方式的原因活性相对较低；总体而言钢渣粉的活性明显高于一级粉煤灰。 实验研究了钢渣粉比表面积、颗粒形态特征对钢渣胶凝性能的影响。实验结果表明，提高比表面积可提高钢渣粉的胶凝性能，但当比表面积超过500m~2／kg时，钢渣粉的胶凝性能提高已不显着，钢渣粉的最佳比表面积应控制在450～500m~2／kg之间；比表面积相近时，表面有细小颗粒吸附且颗粒圆形度高的钢渣粉有相对较高的胶凝性能。 采用沸煮、高温长时间蒸养及压蒸方法研究了钢渣粉中的f-CaO、MgO、FeO、RO相及金属铁对水泥安定性的影响。实验结果表明，摘要钢渣粉中的Mgo、Feo、Ro相一般不会引起水泥安定性不良的问题;氧化钙及金属铁是影响钢渣粉安定性不良的主导因素，应用中要严格控制它们的含量，钢渣粉中的游离氧化钙宜控制在3%以内，金属铁含量宜控制在2%以内。 利用XRD、DTA一TG研究了含钢渣粉胶凝材料水化产物的组成特征，并用极限水化产物的结合水量推算了掺合料对水泥水化速率的影响。实验结果表明，不同龄期含钢渣粉水化产物中的CZS、C3S及Ca(0H)2均明显高于含矿渣或粉煤灰的水化产物;水化早期掺合料结合水的能力大小顺序是:钢渣粉>矿渣粉>粉煤灰，水化后期掺合料结合水的能力大小顺序是:矿渣>钢渣>粉煤灰;矿渣粉完全结合水的能力最强，其次是钢渣粉，粉煤灰最低;钢渣结束水化的时间最早，粉煤灰次之，矿渣粉结束水化的时间最长;掺合料复合不仅可以协调掺合料的水化而且还能相互促进各自的水化。 采用sEM一EDS观察了含钢渣胶凝材料水化产物的微区形貌特征。结果表明，含掺合料胶凝材料的水化产物形貌与纯硅酸盐水泥的水化产物形貌比较相似，在较短龄期水化样的孔隙中能明显观察到针状?
郝艳浩[6]2015年在《基于聚羧酸减水剂的免蒸压PHC管桩实验研究》文中研究说明预应力高强混凝土管桩(prestressed high-strength concrete pipe pile,简称PHC管桩)是现阶段最常用于建筑基础的混凝土构件。其具有高强度、高密实性、高承载力等优点,被广泛地应用于工业与民用建筑、公路与铁路交通、港口与码头等各类工程建设。目前的PHC管桩生产主要采用先常压蒸汽养护后高压蒸汽养护的两段式养护工艺(也称蒸压管桩),能耗高、碳排量大,难以达到节能环保的要求。管桩在施工过程中桩身混凝土难以避免会产生裂缝,因此即使管桩混凝土的抗侵蚀性能达标,仍然无法避免有害离子沿裂缝侵蚀管桩中的钢筋。因此,带微裂纹的管桩在强腐蚀地区能否应用的问题,值得深入研究。针对这些问题,本文开展了采用聚羧酸减水剂的免蒸压PHC管桩研究,对免蒸压PHC管桩混凝土的养护制度和配合比同时进行了优化设计,研究了免蒸压管桩的生产工艺,并采用本文所述的免蒸压技术制成了符合要求的PHC管桩成品。此外,设计了管桩混凝土自愈合性能的试验方法,分别从实验和理论分析系统研究了蒸压和免蒸压管桩混凝土开裂后的自愈合性能。本研究进行的主要工作和取得的主要成果如下:(1)研究了养护制度各阶段的时间分配对免蒸压PHC管桩混凝土抗压强度的影响。结果认为在保证静停时间充足的情况下,恒温时间与抗压强度呈正相关;静停不充分就直接进行高温恒温,混凝土的强度会大幅下降。并优选出了养护总时长分别为12小时和8小时情况下的最佳养护制度。(2)系统研究了多种矿物掺合料及掺合料组合对于免蒸压PHC管桩混凝土工作性能、抗压强度的影响规律,优选了出了强度达到要求,工作性能满足管桩生产需要的混凝土配比,其胶凝材料中矿物掺合料用量到达45%。(3)制定了一套针对管桩混凝土自愈合性能的试验方法,并检测了蒸压和免蒸压管桩混凝土的自愈合性能和自愈合速度。结果表明,传统蒸压管桩混凝土不具有自愈合性能,免蒸压管桩混凝土具有自愈合性能;裂缝产生的龄期是影响免蒸压管桩混凝土自愈合性能的重要因素;随着龄期的增长,自愈合速度减慢;裂缝产生后0~7d时间段是裂缝愈合的主要时段。(4)分别对蒸压和免蒸压管桩混凝土试件耐久性进行了对比研究,探明了养护制度和胶凝体系组成对管桩混凝土耐久性的影响规律:高温高压下的蒸养使得混凝土水化产物完全,结构空隙率大,导致蒸压管桩混凝土耐久性不良。采用免蒸压养护制度制备的混凝土结构致密耐久性良好:6h电通量在100C以下,抗硫酸盐侵蚀等级在KS300以上,抗冻等级在F400以上。(5)进行了免蒸压管桩的试生产,根据生产结果调整出适合生产的免蒸压管桩混凝土配合比和生产工艺参数。结果表明,本研究生产免蒸压PHC管桩产品外观质量良好,满足C80PHC管桩性能要求。考虑到免蒸压PHC管桩混凝土的耐久性好,且具有一定的自愈能力,能有效修复施工所产生的裂纹,因此其能用于腐蚀地区。
谢友均, 马昆林, 龙广成, 石明霞[7]2006年在《矿物掺合料对混凝土中氯离子渗透性的影响》文中研究说明采用可蒸发水含量法、氯离子渗透快速实验法,研究了粉煤灰、硅灰、粉煤灰与硅灰复合掺入及不同龄期等条件制备的混凝土的孔结构、结合氯离子性能及渗透性的变化规律,探讨了掺粉煤灰、硅灰混凝土的孔结构、结合氯离子性能对其氯离子渗透性的影响。结果表明粉煤灰、硅灰对混凝土的孔结构、结合氯离子性能及氯离子渗透性均存在不同程度的影响。对于掺粉煤灰、硅灰的混凝土,在胶凝材料水化前期,主要是混凝土的孔结构变化引起其6h库仑电量下降;而在胶凝材料水化中后期,主要是混凝土孔结构变化与混凝土对氯离子的结合共同作用导致其6h库仑电量降低。混凝土的孔结构改善及其对氯离子的结合是导致混凝土中氯离子渗透性降低的重要原因。
范志宏, 杨福麟, 黄君哲, 王胜年[8]2005年在《海工混凝土长期暴露试验研究》文中研究说明研究长期处于华南海洋气候环境中的混凝土暴露试件的氯离子渗透情况,分析总结暴露时间、水胶比、掺合料等因素对海工混凝土耐久性的影响。
葛唯[9]2018年在《硅灰和石灰石粉用作碾压混凝土掺合料的性能试验研究》文中提出碾压混凝土材料(Roller Compacted Concrete,简称RCC)是一种干硬性贫水泥混凝土材料,具有高掺量粉煤灰(Fly Ash),低水泥用量等特点,常用于水利大坝和基层公路建设。与常态混凝土相比机械化程度高、工期短、成本低。随着我国水利水电、公路、工业民用建筑等基础设施建设的发展,粉煤灰被大量使用,作为碾压混凝土常规掺合料的粉煤灰日益短缺。近年来,石灰石粉(Limestone Powder)作为新型掺合料广泛应用于碾压混凝土筑坝技术中,但掺有石灰石粉的碾压混凝土材料长期力学性能发展缓慢,抗冻性能较差。硅灰(Silica Fume)具有高火山活性且广泛应用于高强混凝土的配制,因此可将硅灰和石灰石粉同时替代部分粉煤灰制备满足工程技术要求的新掺合料碾压混凝土。本文在国家重点基础研究计划(973计划)(编号:2013CB035901)的资助下,通过掺加硅灰和石灰石粉得到具有高强度、高抗冻性的碾压混凝土材料,具体研究如下:1、研究了硅灰和石灰石粉对碾压混凝土力学性能的影响,并评估了其抗裂性能。试验结果发现石灰石粉能够提高碾压混凝土早期强度,但阻碍长期力学性能发展。而硅灰在整个水化过程中都能够促进强度稳定增长。在掺有20%石灰石粉的碾压混凝土中加入5%的硅灰,能够将抗压强度提高30.36%,劈拉强度提高26.67%,弯曲抗拉强度提高17.5%,跨中位移增加3.6倍,且具有较高的拉压比和较低的弹强比。这显示了硅灰在提高碾压混凝土材料力学性能和抗裂性能方面的优越性。2、研究了硅灰和石灰石粉对碾压混凝土抗冻性能的影响。快冻法和冻融前后弯曲性能对比试验结果显示硅灰和石灰石粉同时替代部分粉煤灰应用于碾压混凝土时,抗冻性能最好。具体表现为其在冻融循环100次后,相对动弹性模量最高,质量损失率最小,冻融后弯曲抗拉强度和跨中位移最大,与冻融前相比,弯曲抗拉强度和跨中位移的损失率也最小。3、研究了硅灰和石灰石粉对碾压混凝土微观结构及反应机理的影响。试验结果发现将20%石灰石粉和5%硅灰同时等量替代粉煤灰时,碾压混凝土整体孔隙结构最优。这是因为硅灰和石灰石粉都具有填充效应,同时使用优化效果迭加。水化过程中,只掺石灰石粉的碾压混凝土中含有大量CaC03和水泥水化产物Ca(OH)2,导致界面过渡区的粘结力和整体微观结构密实度较差。硅灰加入后,由于其高火山灰活性能够迅速和Ca(OH)2反应生成C-S-H凝胶,降低水化产物中Ca(OH)2含量,优化孔结构,提高材料密实度,增强材料的宏观性能。
乔春雨[10]2015年在《矿物掺合料和减缩剂对混凝土传输性能的影响》文中进行了进一步梳理为了提高混凝土在盐湖盐渍土地区等恶劣环境中的耐久性表现和服役寿命,通过干燥失水、氯离子结合能测定、氯离子非稳态扩散、氯离子电学迁移、蒸发-虹吸盐溶液以及电阻率测量等试验方法,研究了高钙粉煤灰、高炉矿渣和减缩剂对混凝土水和氯离子传输性能的影响,以及混凝土微观结构构成因子与其传输性能和服役寿命的关系。通过上述研究旨在为掺矿物掺合料／减缩剂混凝土在盐湖盐渍土等恶劣环境中使用提供科学依据,以及为利用结构构成因子快速表征混凝土耐久性并预测其服役寿命奠定基础。在50%掺量范围内,随高钙粉煤灰／高炉矿渣掺量的增加,混凝土本征渗透系数先降低后增大,但均小于普通混凝土(OPC40)的本征渗透系数,降幅达7%-61%。掺高钙粉煤灰／高炉矿渣混凝土能显着提高氯离子结合能力和孔曲折度,其表观氯离子扩散系数相对于OPC40显着降低,降幅分别达到83%-86%和49%-69%。经过4个月的蒸发-虹吸盐溶液作用,NaC1和MgCl2溶液中的氯离子向掺高钙粉煤灰／高炉矿渣混凝土内部迁移的深度相对于OPC40分别降低了43%-62%和18%-54%。高钙粉煤灰和高炉矿渣的掺入显着减缓了混凝土中水和氯离子的传输过程。减缩剂对混凝土的微观结构和氯离子结合能力无明显影响,但通过增大孔溶液的粘度来降低混凝土的表观氯离子扩散系数(降幅达13%-52%),两者成反比例关系。在饱和度一致时,掺量较高混凝土具有较小的水分扩散系数；掺减缩剂混凝土的后期干燥失水速率略高于OPC40。减缩剂同样有助于减缓混凝土中水和氯离子的传输过程。利用OPC40的传输性质和减缩剂掺量与孔溶液性质(表面张力和粘度)之间的关系,可以实现对掺减缩剂混凝土水和氯离子传输性能的预测。饱和混凝土的微观结构构成因子不受孔溶液电阻率的影响,仅与微观结构有关。不同水灰比／减缩剂掺量的混凝土F*ηSRA/η%OSRA(微观结构构成因子和孔溶液粘度比的乘积),与1/x2(氯离子扩散深度平方的倒数)线性相关。但掺高钙粉煤灰／高炉矿渣混凝土显着增强的氯离子结合能力使其偏离上述线性关系。利用混凝土的微观结构构成因子可以获得可靠的有效氯离子扩散系数,不同水灰比混凝土的微观结构构成因子与其服役寿命线性相关,表明了利用微观结构构成因子预测其服役寿命的可行性。
参考文献：
[1]. 掺合料混凝土氯离子渗透快速试验校正及渗透性能规律研究[D]. 胡彦君. 南京水利科学研究院. 2004
[2]. 单轴持续压荷载及矿物掺合料对混凝土氯离子渗透性的影响研究[D]. 汪明刚. 大连理工大学. 2011
[3]. 复合掺合料大流动性混凝土性能及无损检测的试验研究[D]. 周炯. 河北农业大学. 2013
[4]. 西部盐土地区混凝土抗钢筋锈蚀性能试验研究[D]. 张涛. 重庆交通大学. 2010
[5]. 含钢渣粉掺合料的水泥混凝土组成、结构与性能的研究[D]. 李永鑫. 中国建筑材料科学研究院. 2003
[6]. 基于聚羧酸减水剂的免蒸压PHC管桩实验研究[D]. 郝艳浩. 华南理工大学. 2015
[7]. 矿物掺合料对混凝土中氯离子渗透性的影响[J]. 谢友均, 马昆林, 龙广成, 石明霞. 硅酸盐学报. 2006
[8]. 海工混凝土长期暴露试验研究[J]. 范志宏, 杨福麟, 黄君哲, 王胜年. 水运工程. 2005
[9]. 硅灰和石灰石粉用作碾压混凝土掺合料的性能试验研究[D]. 葛唯. 浙江大学. 2018
[10]. 矿物掺合料和减缩剂对混凝土传输性能的影响[D]. 乔春雨. 北京科技大学. 2015
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