何润[1]2006年在《X80钢断裂过程中的孔洞行为》文中提出本文研究了拉伸和冲击条件下,高强高韧X80钢中夹杂物的变形与孔洞的萌生规律。并通过扫描电镜,观察了X80钢中夹杂物的形态、大小及其变形等等,获得了拉伸状态下孔洞萌生的起始应变、断裂应变。通过分析讨论,可以得出如下结论:(1)按照临界孔洞扩张比理论和R-T模型进行计算,X80拉伸时宏观临界孔洞扩张比参数V_(GC)与文献[41]的很接近,说明拉伸时仍然可以用宏观临界孔洞扩张比参数V_(GC)作为判据,即V_(GC)=ε_pexp(3/2T)=3.47±0.17,但相对比较保守,为了充分利用材料,因此需要对临界孔洞扩张比理论进行合理的修正;(2)X80钢试样冲击断裂时的宏观形式的临界孔洞扩张比VGC与拉伸时的结果有很大的偏差(相差39%～200%)。这说明在冲击断裂的后期,临界孔洞扩张比理论已不再适用,可能是因为它忽略了冲击断裂过程后期孔洞的大量形核的缘故。因而在冲击状态下不能再用临界孔洞扩张比参数作为材料断裂的判据,寻求适合这种高强高韧性的X80钢各种应力状态下的断裂判据是非常必要的,有待进一步研究;对拉伸和冲击断口进行了扫描电镜观察,拉伸断口每视场孔洞数在两千以上,冲击断口每视场孔洞数在五百以上。(3)对不同拉伸试样变形分析,呈现出各向异性;对不同变形程度拉伸试样纵截面的观察,可知孔洞萌生的起始应变为14%,断裂应变为24%;在拉伸断裂过程的后期,孔洞的萌生和长大过程是剧烈发展的;通过扫描电镜观察孔洞的形态呈现椭圆形,与Gurson模型和临界孔洞扩张比理论中视为等效圆,有本质差别。(4)X80钢中的夹杂物以CaO-MgO-Al_2O复合夹杂为主;夹杂物的变形程度与拉伸程度有很大关系:拉伸程度越大,夹杂物长短轴比越大(即夹杂物变形量越大),而且夹杂物变形的长轴方向跟拉伸主轴方向的偏角变得越小,即夹杂物变形方向跟拉伸主轴方向趋于平行;相反,拉伸程度越小,夹杂物长短轴比越接近1(形态趋于圆形),而且夹杂物变形的长轴方向跟拉伸主轴方向的偏角越大。
张体明[2]2016年在《高压煤制气管线X80钢焊接接头的氢致脆化研究》文中提出煤制气中含有一定量的氢气,氢致脆化成为高压煤制气输送管线特别是高强度管线钢焊接接头部位的潜在安全隐患。采用试验研究和数值模拟相结合的方法,对煤制气管线X80钢焊接接头的氢致脆化敏感性和机理进行了系统的研究。采用高压气相氢渗透试验装置研究了焊接接头各区在煤制气环境中的氢渗透行为,并通过环境慢应变速率拉伸试验考察了氢渗透对材料氢致脆化的影响。研究发现,氢致脆化的程度取决于材料自身的组织特征以及氢扩散系数和吸附氢浓度。与接头其它区域的组织相比,粗晶区粗大的粒状贝氏体组织对氢致脆化更敏感,氢致脆化系数高达34.56%,而其它区域最高不超过25%。慢应变速率拉伸过程中,聚集在位错处的氢能够降低材料的塑性变形能力,其作用程度受氢浓度的影响,而氢扩散系数会直接影响氢向位错处的聚集速度。与接头其它区域相比,粗晶区的氢扩散系数最高,即氢向位错区聚集的速度最快。综合组织和氢扩散参数的影响,粗晶区的氢致脆化程度最高。采用数值模拟方法研究了焊接残余应力和组织不均匀耦合作用对接头氢富集程度的影响,并采用等效充氢压力研究了残余应力所致氢富集对氢致脆化程度的影响。在考虑残余应力的作用下,接头各区均出现明显的氢富集,其中以焊缝区的变化最显着,心部氢浓度较不考虑残余应力时提高了2.7倍。综合考虑组织和应力耦合作用时,粗晶区的氢致脆化敏感性同样最高,为39.58%。随着煤制气中氢分压的升高,焊接接头各区的氢浓度均不断增加,氢致脆化敏感性出现不同程度的上升。粗晶区对氢浓度的变化最敏感,每增加1 ppm浓度的氢,氢致脆化系数将提高5倍。失效机理研究发现,在拉伸应力的作用下,表面能量的升高可导致材料中氢浓度的增加,特别是当材料出现局部塑性变形后,局部应力集中会导致静水应力显着增加,同时也会诱发位错等氢陷阱的增殖,进而显着影响氢的吸附和局部氢富集。富集的氢降低了材料原子间的键合力,当外加应力达到临界值时,诱发表面裂纹萌生和扩展。随着裂纹扩展速率的增加,氢扩散的速度逐渐跟不上位错的移动速度,氢对材料性能的影响减弱,从而使得断口边缘的脆性断裂特征较心部更显着。研究证明,氧化膜能够有效降低管线钢表面的吸附氢含量,而当服役管线内有残留水分时,煤制气中的二氧化碳与水联合作用会导致氧化膜溶解并在管线内壁生成碳酸亚铁膜。通过构建氢在碳酸亚铁膜-钢基体复合体系中的扩散模型,理论计算发现碳酸亚铁膜缺陷对氢渗透的影响率约为80%,扫描电镜形貌观察也可以发现碳酸亚铁膜与钢基体结合较差,膜中存在大量孔洞缺陷,这些缺陷为氢在钢基体中的吸附、扩散提供了直接通道,吸附氢浓度较无产物膜时提高了2.7~3倍,增加了管线氢致脆化的敏感性。
郭晨辉[3]2016年在《不同热处理工艺对X80钢在模拟酸性土壤溶液中腐蚀行为的影响》文中研究说明在目前的石油天然气管道建设中,常结合地形变化和工程建设所需,将管线钢热加工成弯管、叁通等重要构件。X80钢作为西气东输二线工程的主要管线输送用钢,具有广泛的应用前景。对于如X80钢这类微合金管线钢而言,热加工相当于对管线钢在控扎控冷后一个重新奥氏体化、随后连续冷却转变和回火的二次热处理。在不同的工艺下,此类热处理将使得管线钢的组织结构和性能发生变化。加之管线钢外部土壤腐蚀环境十分复杂,使得不同组织结构的构件在复杂的土壤环境中所表现出的耐蚀性发生很大变化。因此,开展不同热处理工艺对X80钢在我国典型土壤环境(如鹰潭酸性土壤)中腐蚀行为的影响研究,将为管线钢重要构件的安全使用提供数据参考和科学支持。本文主要通过热处理试验、全浸均匀腐蚀实验、电化学阻抗技术、动电位快慢扫描技术、恒应变四点弯曲实验以及慢应变速率拉伸实验,研究了原始及经热处理后的X80钢在酸性土壤模拟环境下的短期均匀腐蚀行为、弹性变形阶段的应力腐蚀开裂(SCC)敏感性对比以及外加电位对各工艺的X80钢SCC机制的影响。结果表明：(1)四种不同工艺的X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中腐蚀28天后耐蚀性优劣顺序依次为：原始、水淬+高温回火、水淬、空冷。这与X80钢组织经热处理发生变化以及钢表面腐蚀产物形貌特征、致密程度有关。(2)弹性变形阶段,空冷处理的X80钢点蚀现象最为严重,SCC倾向较大；外加应力使得四种工艺的X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中腐蚀速率显着增大,尤以空冷处理后的X80钢表现最为明显。(3)四种工艺的X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中SCC敏感性受外加电位影响显着：Eocp以上主要受阳极溶解(AD)机制控制；快扫极化曲线零点电位Eo以下,主要受氢脆(HE)机制控制；电位介于二者之间时,主要受AD和HE的混合机制控制。(4)相同外加电位下,原始X80钢和空冷处理的X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中的SCC敏感性在四者中表现较高。(5)随着外加电位的负移,四种工艺的X80钢断裂特征逐渐由韧性断裂转变为脆性断裂或韧性-脆性混合断裂。
唐秀艳[4]2016年在《煤制气环境因素对X80管线钢氢渗透行为及氢脆敏感性的影响》文中研究说明为缓解天然气的紧缺压力,实现煤炭的高效清洁利用,煤制天然气得到了大力发展。与传统的天然气不同,煤制气中含有一定量的氢气,氢致脆化成为相关长输管线的关键安全问题。在管道运输过程中,煤制气中其他气体组分的存在、氢气分压的变化以及管线内有水分导致内壁产生腐蚀产物膜等一系列环境因素,都有可能影响氢的吸附、渗透过程,从而影响管线钢的氢脆敏感性。目前专门针对煤制气环境下的类似研究还很少见,因此,有必要研究高强度X80管线钢在煤制气环境中的氢渗透行为及对氢脆敏感性的影响。本文采用模拟与实验相结合的方法,利用VASP软件包计算煤制气中四种主要组分(H_2、CO_2、CH_4、N_2)在铁金属表面的吸附行为,同时进行高压氢渗透实验验证。结果表明,H_2分子在铁(111)表面分解成原子,以化学吸附的形式吸附在表面,其他叁种气体在表面不分解,仍保持原来的稳定结构,为物理吸附。12 MPa总压的氢渗透实验表明:氢渗透电流的大小仅与氢气所占的分压有关,而与总压关系不大;氢气对氢渗透过程的稳态电流起决定性作用,其他组分的加入不会引起渗氢电流的明显变化。因此,为了便于研究,本课题均采用纯氢气来代替混合煤制气环境。X80钢在不同氢压下的氢渗透实验和慢拉伸实验结果表明,在12 MPa的氢压范围内,氢气压力的提高对氢扩散系数没有显着的影响,而稳态渗氢电流密度与吸附氢浓度均随着氢压的升高而增大。随氢气压力的升高,X80钢的变形量、断后伸长率、断面收缩率、断裂能均减小,氢脆系数增大,氢脆敏感性增加。分析认为,12 MPa的氢气压力只能导致试样发生一定的弹性变形,对氢扩散系数基本没有影响,氢气压力的升高导致吸附氢浓度的增加,材料的塑性损失随氢浓度的升高而增大。带有腐蚀产物膜的X80钢在不同氢压下的氢渗透及慢拉伸实验结果表明,当有腐蚀产物膜存在时,稳态渗氢电流密度、氢扩散系数以及吸附氢浓度均较大,腐蚀产物膜促进了X80钢的氢渗透行为。拉伸后材料的变形量、断后伸长率、断面收缩率、断裂能均减小,氢脆系数增大,即腐蚀产物膜的存在使X80钢的氢脆敏感性增加,塑性损失加剧。结合腐蚀产物膜结构及成分分析发现,该产物膜整体上比较均匀致密,但表面略粗糙,局部存在少量的裂纹、孔洞等缺陷,这些缺陷的存在大大增加了氢的吸附表面积和氢扩散通道,促进了氢的吸附、进入和渗透过程,吸附的氢浓度增大,氢脆敏感性增加。
谷琦琦[5]2016年在《X80钢焊接接头的腐蚀行为研究》文中提出随着经济发展对油气资源需求日益增加,油气管线的建设得到快速发展。目前,我国西气东输工程应用最为广泛的钢种为X80管线钢。然而油气管道运行过程中多次发生局部腐蚀与开裂现象,尤其焊接接头处最为严重,严重威胁了管线的安全运行,因此研究X80管线钢焊接接头在不同条件下的腐蚀行为,对延长管线寿命具有重要意义。采用手工焊条电弧焊和熔化极气体保护焊两种焊接方法对X80管线钢进行焊接,手工焊条电弧焊焊条选用E7096和E9018；熔化极气体保护焊焊丝选用ER70S-G和ER80S-G,根焊保护气体为25%CO2+75%Ar,热焊保护气体为100%CO2,填盖保护气体为15%CO2+85%Ar,气体流量均为25～30L/min.结果表明：X80钢焊接接头中母材和手工电弧焊焊缝金相组织主要由针状铁素体和贝氏体组成,并含有少量的珠光体组织,焊接接头平均抗拉强度为670MPa,平均硬度为242HV10,焊缝和热影响区平均冲击吸收功分别为107J和137J；熔化极气体保护焊焊缝的金相组织主要是由针状铁素体、板条铁素体和贝氏体组成,焊接接头平均抗拉强度为700Mpa,平均硬度均为238HV10,焊缝和热影响区平均冲击吸收功分别为142J和190J。运用电化学工作站、扫描电子显微镜和X射线衍射仪研究了X80管线钢母材和两种焊接接头在不同条件下的腐蚀行为,得出在模拟土壤溶液中,30℃下浸泡3d-7d,X80钢和两种焊接接头腐蚀速率随着浸泡时间的延长而降低,X80钢母材和熔化极气体保护焊焊接接头耐蚀性优于手工电弧焊；30℃～70℃下浸泡3天,X80钢和两种焊接接头腐蚀速率随着浸泡温度的增加而上升；30℃浸泡72h,X80管线钢表面腐蚀产物相对焊缝比较致密,腐蚀产物主要由FeO(OH)、Fe2O3、Fe3O4组成,其中Fe304结合紧密,孔洞和空隙较少。在模拟油田采出水溶液中,30℃、pH值为6.5-8.5时浸泡3d,X80管线钢和两种焊接接头随着pH值的增加腐蚀速率降低；120℃,3MPa～7MPa浸泡3d,X80钢和两种焊接接头随着压强增大腐蚀速率增加,手工焊条电弧焊焊缝腐蚀速率最高；120℃、5MPa浸泡72h,X80钢母材表面腐蚀产物有少量腐蚀产物堆积,腐蚀产物致密但存在一定的裂纹,手工电弧焊焊缝腐蚀产物结合不够紧密中间出现大量的空隙,熔化极气体保护电弧焊焊缝表面腐蚀产物主要以竹叶状和片状为主,致密度优于手工电弧焊焊缝。
邱保文[6]2010年在《X80管线钢韧性断裂研究与有限元模拟》文中指出西气东输工程是我国石油天然气工业的里程碑,其管道安全是与社会经济、政治、人民生命安全密切相关的重大问题。西气东输工程的设计思想采用的是夏比冲击功和DWTT断面纤维率控制方法,而作为衡量材料韧性断裂指标的JIC和CTOD因X80钢具有高韧性而导致测试无效,而广泛应用的传统断裂失效评定图存在参数确定问题。本文主要针对TMCP工艺生产的X80钢,采用具有物理意义的细观孔洞扩展模型来描述其韧性断裂特性,寻找表征X80钢韧性断裂的可靠方法。应用不同颈缩程度的拉伸试验,通过金相观察和微细观测量,探明了X80钢中孔洞萌生的机理,第一阶段孔洞的形核是围绕钙处理硫化物,在颈缩初期即开始了;第二阶段属高应变量阶段,此时孔洞是通过MA岛/基体界面脱离形核。测定了钙处理硫化物/基体界面强度和MA岛/基体界面强度。结合裂纹体断口观察,建立了体胞模型,对X80钢孔洞扩张进行了数值分析,对比分析了细观损伤理论中RT模型、Gurson模型、GTN模型和王自强模型的适用范围,获得了不同应力状态下孔洞扩张演化规律。针对先期形核孔洞聚合阶段的特点,分析了MA岛形核的可能性。体胞分析结果说明,在应力叁轴度高于2时,完全可以不用考虑MA岛/基体界面脱离形核孔洞对断裂过程的影响。而在低应力叁轴度(小于等于1)下,存在MA岛/基体界面脱离的条件,由于MA岛的含量远大于钙处理硫化物的含量,因此充分考虑二次形核对断裂过程的作用是十分必要的。当夹杂物形态趋于球化,在不同应力状态,不同应力叁轴度下,对应的体胞承载能力接近一致;而扁平椭球体孔洞则显示了较低的承载能力。微孔洞密度增加,导致孔洞扩张加快,降低材料的韧性。考虑断裂过程区应力状态分布特点,有限元模拟得到与试验极其近似的裂纹扩展形貌,并获得了与试验记录的载荷-位移曲线高度吻合的预测曲线,使微观结构与宏观力学性能的联系有了真实的物理基础,提高了数值分析的可靠度。通过区域积分方法,获得了表征X80韧性断裂的特征值。测定了X80钢疲劳裂纹扩展速率,采用有限元分析了X80钢管道在役运行条件下表面裂纹疲劳扩展特性,得到了不同初始形态的表面裂纹穿透过程的变化规律。运用已获得的细观力学模型对亚临界穿透裂纹疲劳扩展进行了分析,结合BS7910规范构造了先漏后破准则(即LBB)安全评定图。
谢飞, 王丹, 吴明, 宋嘉良[7]2015年在《库尔勒土壤模拟溶液中X80钢焊接接头的应力腐蚀开裂行为》文中提出利用动电位扫描技术和慢应变速率拉伸试验(SSRT)以及扫描电子显微镜(SEM)研究了库尔勒土壤模拟溶液中不同外加阴极电位下X80管线钢焊接接头的应力腐蚀开裂(SCC)行为。结果表明:阴极电位对X80钢焊接接头处的SCC敏感性影响较为明显。拉伸试样全部断裂在焊缝或热影响区。在Ecorr下,金属表面裂纹萌生于点蚀坑,试样开裂为阳极溶解机制。当外加电位为-800 m V至-900 m V时,金属处于阴极保护电位区,此时金属的SCC敏感性较低,其开裂机制为阳极溶解和氢致开裂混合机制。当外加电位小于等于-950 m V时,外加电位越低,材料的SCC敏感性越大,此时金属SCC行为表现为氢脆机制。
邱保文[8]2010年在《X80管线钢韧性断裂研究与有限元模拟》文中研究表明西气东输工程是我国石油天然气工业的里程碑,其管道安全是与社会经济、政治、人民生命安全密切相关的重大问题。西气东输工程的设计思想采用的是夏比冲击功和DWTT断面纤维率控制方法,而作为衡量材料韧性断裂指标的JIC和CTOD因X80钢具有高韧性而导致测试无效,而广泛应用的传统断裂失效评定图存在参数确定问题。本文主要针对TMCP工艺生产的X80钢,采用具有物理意义的细观孔洞扩展模型来描述其韧性断裂特性,寻找表征X80钢韧性断裂的可靠方法。应用不同颈缩程度的拉伸试验,通过金相观察和微细观测量,探明了X80钢中孔洞萌生的机理,第一阶段孔洞的形核是围绕钙处理硫化物,在颈缩初期即开始了;第二阶段属高应变量阶段,此时孔洞是通过MA岛/基体界面脱离形核。测定了钙处理硫化物/基体界面强度和MA岛/基体界面强度。结合裂纹体断口观察,建立了体胞模型,对X80钢孔洞扩张进行了数值分析,对比分析了细观损伤理论中RT模型、Gurson模型、GTN模型和王自强模型的适用范围,获得了不同应力状态下孔洞扩张演化规律。针对先期形核孔洞聚合阶段的特点,分析了MA岛形核的可能性。体胞分析结果说明,在应力叁轴度高于2时,完全可以不用考虑MA岛/基体界面脱离形核孔洞对断裂过程的影响。而在低应力叁轴度(小于等于1)下,存在MA岛/基体界面脱离的条件,由于MA岛的含量远大于钙处理硫化物的含量,因此充分考虑二次形核对断裂过程的作用是十分必要的。当夹杂物形态趋于球化,在不同应力状态,不同应力叁轴度下,对应的体胞承载能力接近一致;而扁平椭球体孔洞则显示了较低的承载能力。微孔洞密度增加,导致孔洞扩张加快,降低材料的韧性。考虑断裂过程区应力状态分布特点,有限元模拟得到与试验极其近似的裂纹扩展形貌,并获得了与试验记录的载荷-位移曲线高度吻合的预测曲线,使微观结构与宏观力学性能的联系有了真实的物理基础,提高了数值分析的可靠度。通过区域积分方法,获得了表征X80韧性断裂的特征值。测定了X80钢疲劳裂纹扩展速率,采用有限元分析了X80钢管道在役运行条件下表面裂纹疲劳扩展特性,得到了不同初始形态的表面裂纹穿透过程的变化规律。运用已获得的细观力学模型对亚临界穿透裂纹疲劳扩展进行了分析,结合BS7910规范构造了先漏后破准则(即LBB)安全评定图。
肖光春[9]2011年在《基于局部法的预应变下高强钢断裂预测研究》文中研究说明钢材因其具有良好的力学性能、经济性能和使用性能等优点,在船舶、桥梁、压力容器、电力铁塔、高层建筑、油气管道等民用和工业设施领域得到广泛地应用,是国民经济建设和国防建设中的重要材料。但无论是在安装还是在实际服役过程中都会受到温度和塑性变形的影响。针对这两种影响因素,本文选取Q420高强结构钢和X80管线钢为研究对象,系统研究了温度和塑性预应变对钢材力学性能及其断裂韧度的影响,并基于局部法对其断裂行为进行了预测。首先根据冲击试验结果得出Q420高强结构钢和X80管线钢的韧-脆转变温度区间。然后对这两类钢材的原材料和预应变材料分别进行了不同温度下的拉伸试验。试验结果表明,钢材的屈服强度和抗拉强度随着温度的降低而增大,塑性随着温度的降低而减小;拉预应变因工作硬化提高了钢材的屈服强度与抗拉强度,而压预应变因包申格效应降低了钢材的屈服强度与抗拉强度,但两者都降低了钢材的塑性。此外,无论是拉预应变还是压预应变对屈服强度的影响程度更大。利用标准叁点弯曲试样分别测试了Q420高强结构钢和X80管线钢原材料和预应变材料在不同温度下的断裂韧度。试验结果表明,温度对钢材的断裂韧度具有显着影响,其随着温度的降低显着减小,断裂形式也由延性断裂向脆性断裂转变;无论是拉预应变还是压预应变都降低了钢材的断裂韧度,进一步引起钢材断裂形式的转变。此外,本文并对不同断裂方式下的试样断口形貌进行了分析。通过有限元数值模拟分析发现,温度和预应变对试样断裂时裂纹尖端区域应力应变场的增大作用促进了材料的脆性断裂,即弹塑性材料的断裂主要取决于裂纹尖端的应力应变场及其微观断裂过程。本文将局部法应用于结构钢和管线钢预应变材料的断裂行为研究。研究发现,不同温度下的原材料试样和预应变材料试样发生断裂时,在相同断裂概率下的威布尔应力基本相同,并基于局部法理论由原材料试样的试验结果成功预测了不同温度下预应变试样的断裂韧度概率分布。此外,本研究提出了一个简单的参考温度ΔT_P评定方法:在服役温度T下的预应变材料试样的临界CTOD值可以由较低温度TΔT_ P下的原材料试样的临界CTOD值所代替,参考温度ΔT_ P是作为预应变引起的流变应力的变化值Δσ~P_f的函数提出的。由该评定方法得出的ΔσP~_ f-ΔT_ P评定曲线与试验直接得到的结果基本一致。
汤忖江[10]2016年在《多相高强度低合金钢的力学行为研究》文中指出油气输送管道在通过冻土层、海底、地震带以及塌陷和滑坡等地区时常承受一定塑性变形,从而发生弯折、扭曲和断裂等破坏,引发失效事故。开发能承受大变形而不发生失效的大变形管线钢已成为高性能管线钢发展的一个重要方向。大变形管线钢的形变能力与多相组织应变硬化行为和失效行为密切相关。多相钢中“软-硬”相的合理搭配是实现高塑性的重要技术路线。本文通过对多相钢的力学行为进行实验研究和数值模拟计算分析,揭示了多相钢组织选择和体积分数调控对应变硬化能力／行为、应力比及塑性损伤行为的影响,可为大变形管线钢的工程化应用提供实验和理论依据。组织特征及其本构关系影响着铁素体／贝氏体(F/B)多相钢的应变硬化能力,控制成分和相变可以获得不同强度及应变硬化能力的组织。提高F/B多相钢中组织之间强度差可降低屈强比。F/B多相钢的应变硬化行为呈现出与贝氏体体积分数相关的特性。通过修正C-J分析方法对多相钢的应变硬化过程进行分段以及对各阶段应变硬化能力表征,合理地解释了应力比、屈强比、应变硬化指数及均匀伸长率随贝氏体体积分数变化的规律。并分析了应力比、应变硬化指数、屈强比及均匀伸长率之间的关系及适用条件。相关结论得到了工业化大生产和实验数据的验证,具有较高可靠性。F/B多相钢中组织分数和组织形态(形貌和分布)对其强度和塑性损伤有明显的影响。鉴于这种影响通常很难通过实验测量,本文通过微观力学数值方法计算并分析了体积分数和组织形态对多相钢强度和塑性损伤的影响。结果表明,组织体积分数对多相钢强度和塑性损伤的影响显着,其损伤机制与形变机制密切相关,均呈现出与组织分数相关的特性。而组织形态对强度影响不明显,但对塑性损伤有较大的影响。最后,论文结合一种F/B多相钢,对其拉伸过程中的微观应变分布进行了数值模拟分析和预测,并对形变组织和损伤进行了实验观察,其结果与实验吻合。
参考文献：
[1]. X80钢断裂过程中的孔洞行为[D]. 何润. 武汉科技大学. 2006
[2]. 高压煤制气管线X80钢焊接接头的氢致脆化研究[D]. 张体明. 中国石油大学(华东). 2016
[3]. 不同热处理工艺对X80钢在模拟酸性土壤溶液中腐蚀行为的影响[D]. 郭晨辉. 西南石油大学. 2016
[4]. 煤制气环境因素对X80管线钢氢渗透行为及氢脆敏感性的影响[D]. 唐秀艳. 中国石油大学(华东). 2016
[5]. X80钢焊接接头的腐蚀行为研究[D]. 谷琦琦. 西南石油大学. 2016
[6]. X80管线钢韧性断裂研究与有限元模拟[D]. 邱保文. 武汉科技大学. 2010
[7]. 库尔勒土壤模拟溶液中X80钢焊接接头的应力腐蚀开裂行为[J]. 谢飞, 王丹, 吴明, 宋嘉良. 材料热处理学报. 2015
[8]. X80管线钢韧性断裂研究与有限元模拟[D]. 邱保文. 武汉科技大学. 2010
[9]. 基于局部法的预应变下高强钢断裂预测研究[D]. 肖光春. 天津大学. 2011
[10]. 多相高强度低合金钢的力学行为研究[D]. 汤忖江. 北京科技大学. 2016
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