一、集电试验装置的改进（论文文献综述）
王国锋[1]（2021）在《多断口自灭弧装置在风电场集电线路的应用研究》文中提出随着能源结构向绿色低碳转型,全国可再生能源新增装机容量中,风电行业占比逐年递增。风电场大多处于崇山峻岭,雷电活动频繁,雷电危害由电力供应侧传导至用电需求侧,国民经济安全将面临严重威胁。本文研究基于气体灭弧技术,提出利用多断口结构熄灭电弧以解决集电线路防雷紧迫性问题。本文首先揭示了多重雷击的特点及对线路绝缘的危害,又以耐雷水平为衡量尺度,阐述了高土壤电阻反击及档距中央绕击规律。并指出传统线路防雷的弱点及盲点,提出一种集“冲击疏导—快速灭弧—工频阻塞”于一体的防雷新模式。接着建立了弧柱通道模型,结合壁压缩、流体压缩、自磁压缩理论探究管道内“弧柱射流”形成机理,“弧柱射流”会伴随“磁抽吸”效应,自膨胀气流形成后的对吹现象使电弧拐点同时出现多个断口,造成弧柱能量分段自湮灭。结合气吹弧理论,建立mayr电弧改进模型,并利用MATLAB搭建简单35 k V系统回路,得出结论:若要在10 ms内摧毁工频暂态电弧,气流速度不应低于550 m/s。又利用COMSOL Multiphysics软件对结构的熄弧和介质强度恢复进行多物理场耦合仿真,采取“雷电+工频”联合施加方式,仿真结论:由电弧触发的气流流速可达700 m/s,4 ms左右电弧基本消亡。根据仿真结果,以提升装置灭弧能力为目的,最终确定了入口为反冲管的三重螺旋曲折灭弧路径。随后进行的冲击放电电压与伏秒特性试验共同确定了自灭弧间隙与两类绝缘子串的绝缘配合参数。大电流冲击试验证实了装置成功耐受25 k A雷电流,有效地限制雷电流幅值,延缓放电时间。工频续流遮断试验验证了装置在1/4个工频周期内成功遮断1.2 kA左右的跟随电流,在1/2个周期内工频电压幅值和频率基本恢复正常。最后,本文依据35 kV集电线路运行条件,设计了与耐张串、悬垂串匹配的安装金具,并建议采用全线三相安装方式。选取了福建、云南两地高雷害区集电线路进行装置的试运行,从应用效果来看,安装后线路年平均雷击跳闸率比安装前下降80%以上,具有推广应用价值。
楚志恒[2]（2021）在《电动式高速磁浮系统直线发电机的设计与阻尼特性研究》文中研究指明铁路运输以运输量大、成本低、方便快捷等因素已成为世界各国道路运输的主要方式,然而与飞机运输相比,铁路运输在速度方面的缺点同时也限制着其发展。磁悬浮概念的提出克服了轮轨系统摩擦这一限制,极大的提高了列车的运行速度。随着磁悬浮列车技术的不断发展,普通的接触式供电方式已经满足不了列车在超高速运行时的供电需求,而且接触式供电需要增设额外的供电线路,存在着维护、切换、摩擦等问题,同时接触式供电也限制着列车运行速度的提升。感应发电装置有着高效、安全、无噪音、维护方便等优点被应用在磁悬浮列车中,由于消除了与列车外部供电装置的物理连接,使列车运行速度可以得到大幅度提升。首先,本文介绍了课题的研究背景与直线电机在磁浮列车上的应用,然后再详细的分析了不同类型的磁悬浮列车发电系统的原理及差异,之后介绍了几种无线发电装置的原理,再对比其差异,最后选择直线发电机作为磁浮列车的车载供电方式。然后,本论文以日本EDS式磁悬浮列车为设计基础,利用空间谐波法对超导线圈产生的电磁场进行分析,将悬浮线圈所处位置的磁场在悬浮线圈所在的区域进行积分,求出交链的磁通量,之后再求解出悬浮线圈中的感应电动势,根据其电阻与电感,再计算出悬浮线圈中感应的电流。悬浮电流中基波电流与三次谐波电流分量占比最大,为简便计算,取这两部分电流产生的磁场进行分析,发现基波磁场与五次谐波磁场占比最大,又因基波磁场相对于运行的磁浮列车来说是静磁场,不能将其利用来发电,所以我们根据悬浮线圈五次谐波磁场特点来进行集电线圈的设计。再根据供电要求,深入分析集电线圈连接方式,设计出能够满足高速磁浮列车供电需求的直线电机的参数。最后,由于电动式超导磁悬浮系统自身固有阻尼较小,为了改善磁阻尼,本文提出了一种集电线圈的排布方式,通过改变集电线圈的布置并控制集电线圈中的零序电流,可以得到可控的电磁力,从而增加磁浮系统自身的阻尼力。本文主要分析零序电流对磁浮列车磁阻尼的影响,并计算列车产生横向偏移和悬浮高度发生变化等工况下集电线圈产生的磁阻尼,明确磁浮列车发生俯仰、偏航、侧滚时集电线圈对列车运行的影响。通过解析,可知在零序电流为100A时,列车在悬浮方向上的电磁力可达4000N左右,在水平方向上的电磁力可达2000N左右,当列车处于任何非正常运行姿态时,零序电流型集电线圈都可提供稳定的电磁力来增加列车运行时的稳定性。
庞智毅[3]（2021）在《多重曲折通道灭弧防雷间隙结构特性与应用研究》文中研究说明因我国幅员辽阔、地形地貌复杂多元,现行的防雷技术均无法达到理想的效果。如今,国内外的防雷技术可分为“阻塞型”与“疏导型”,其中主要是以“阻塞型防雷技术”为主。本文提出了以多重曲折通道灭弧防雷间隙（ALPG）为核心的架空线路防雷方案。以ALPG装置为核心的防雷方案兼具“阻塞型”和“疏导型”防雷技术的优点。即:在雷击时通过适当的绝缘配合比来避免绝缘子两端的闪络,将电弧运动路径引导至装置内部,从而通过ALPG装置的特殊结构对电弧的发展过程产生抑制效果。对该装置优化研究的具体工作如下:理论部分分析了多重曲折灭弧通道（MZAC）对电弧存续的状态。首先,通过分析电弧在MZAC中的运动状态可知:该结构可实现对电弧的压缩,从而减小电弧半径并提高电弧轴心的电流密度,并且在电弧柱的边界有最大气流速度。然后,从热力学的角度将热量作为电弧能量的表征。把MZAC作为开口能量系统分析可知:电弧产生的焦耳热引起工质膨胀并对电弧做功,MZAC的结构直接该系统达到热平衡时间,并促进MZAC系统中的热量耗散。仿真部分是对理论部分的印证,并基于COMSOL Multiphysics软件建立MZAC的仿真模型进行耦合分析。本章以气流速度表征工质状态和膨胀功做功情况,以温度表征电弧的燃炽状态,以电导率大小表征电弧闪络通道导通状态。根据仿真结果可知:气流速度峰值可达到700 m/s并且在3.3 ms内降低至350 m/s,气流速度的存在说明MZAC内的焓变过程仍在持续;温度峰值大于7000K,在3.3 ms内降低至3000K该温度远小于电弧的临界燃炽温度。据电导率云图可知,MZAC灭弧单元内的闪络通道由导通到截止的时间约为3.3ms。对10/35 kV ALPG装置进行冲击电压试验求取相应的U50%以及伏秒特性曲线;根据冲击电流试验,装置受到16 k A冲击电流后无脱落无破损,并对冲击电流具有抑制效果。根据工频遮断试验波形显示,装置挂网运行时气隙受到冲击电流击穿后能够抑制工频电弧的形成,其时间约为2.5 ms。以云南某10 kV配电线路和福建某风电场的35 kV集电线路实际运行情况为例,介绍了笔者参与设计的适用于不同运行工况的ALPG配套金具以及安装方法。根据安装ALPG前后的线路参数计算出雷击跳闸率并与实际运行情况作出对比,其结果表明ALPG装置的挂网运行使得应用线路的雷击跳闸次数大幅下降。
高雨晴[4]（2021）在《多姿态工况下高速磁浮系统直线发电机特性分析》文中认为随着人类社会经济的不断发展,城市之间长距离的人员交往和物资交流日益频繁,并且对交通工具的时效性、舒适性和安全性提出了更高的要求。高速磁浮列车具有速度快、安全性高、节能环保、机械噪声小等优点,成为近年来交通领域的研究热点和未来的发展趋势。磁浮列车在高速运行时,传统的接触供电方式会产生严重的摩擦发热,严重影响列车的安全稳定运行,利用电磁感应原理的非接触供电方式——直线发电机成为高速超导磁浮列车的优先选择。本文利用有限元法,研究了多姿态工况下高速超导磁悬浮列车直线发电机的特性变化规律。首先,总结了各种列车供电方式的优缺点,确定了利用直线发电机供电的可行性。回顾了磁悬浮列车在国内外的发展历程,阐述了超导磁悬浮列车的悬浮原理、导向原理与推进原理,归纳了磁悬浮列车的优缺点,并对直线发电机在国内外的研究成果进行了总结。其次,对直线发电机的拓扑结构进行了说明,介绍了车载供电系统的结构与优缺点,利用解析法与有限元法探讨了直线发电机的发电原理和发电所利用的磁场谐波次数。利用ANSYS Maxwell建立了直线发电机的三维瞬态模型,分析了直线发电机气隙磁场的分布特点,给出了气隙磁场中的主要谐波分量,确定了谐波发电的次数。然后,利用ANSYS Maxwell对不同运行速度、不同悬浮高度以及不同俯仰角下的直线发电机进行仿真分析,详细研究了上述工况对直线发电机的发电特性与力特性的影响,分析了悬浮线圈的感应电流与气隙磁场、集电线圈的感应电流与感应电动势、直线发电机的输出功率、列车的总悬浮力以及集电线圈在不同方向上所受的电磁力的变化趋势及其原因。最后,研究了杜瓦外壳上产生的涡流对直线发电机发电特性的不良影响,提出了杜瓦外壳的优化设计方案,评估了该优化方案对直线发电机性能提升效果。
孟伟航[5]（2020）在《35kV配电线路多断点主动灭弧间隙防雷保护研究》文中提出随着我国科技的进步,经济的不断发展,电力需求越来越大,电网的规模也在不断扩大,电网的可靠性变得愈加重要。雷击引起的线路故障严重影响着电力系统的安全运行。国内经过几十年的研究,发现通过“阻塞式”的防雷手段,能有效降低雷击跳闸率,但成本较高,维护复杂,因此“疏导型”防雷手段作为“阻塞式”防雷手段的补充开始被逐渐研发应用。并联间隙作为比较成熟的“疏导式”防雷手段已被广泛应用,但其是以牺牲跳闸率来换取线路不发生永久性故障,断路器频繁动作会增加断路器负担,给电力系统的安全运行增加隐患。针对以上问题,本文研究了一种新型的灭弧防雷装置:多断点灭弧防雷间隙,这是一种由“自能式”的灭弧防雷装置构成的并联间隙,多断点灭弧防雷装置能够在冲击电弧产生过程中进行灭弧,切断了工频电弧的能量输入路径,提高了灭弧的有效性,保证线路不发生永久性故障并且不跳闸,大大提高了线路运行的可靠性。运行经验表明,多断点灭弧防雷间隙能有效降低35k V输电线路雷击跳闸率,本文通过Fluent软件对多断点灭弧防雷装置的灭弧过程进行仿真模拟,通过观察灭弧管道中间、灭弧管道末端、电弧弯折处的温度、膨胀气流的速度、压力以及灭弧管道内的总内能来对多断点灭弧防雷装置灭弧时间进行分析,对装置的灭弧有效性进行验证。在实际应用中,目前缺乏对多断点灭弧防雷间隙和绝缘子的绝缘配合的研究,本文对35k V玻璃、复合绝缘子串及不同间隙距离的多断点灭弧防雷间隙进行雷电冲击特性和伏秒特性的实验研究。实验结果表明:多断点灭弧防雷间隙能够在雷击后有效保护绝缘子;有效相同间隙距离下,多断点灭弧防雷间隙的绝缘水平要高于并联间隙;通过实验给出多断点灭弧防雷间隙的有效保护距离。此结论可为安装多断点灭弧防雷间隙的工程提供参考。
孟鸿飞[6]（2020）在《地铁弓网及靴轨系统服役能力研究》文中进行了进一步梳理随着我国经济社会的发展和城市化进程的加快,以地铁为主的城市轨道交通在居民的生活中起着越来越重要的作用,而地铁受电弓和刚性接触网系统、受电靴和第三轨系统作为给地铁车辆提供运行所需电能的关键设备,其服役的寿命、可靠性和稳定性在一定程度上影响着地铁运行的效率和行车安全。因此,研究弓网及靴轨的服役能力,即其在服役周期内保持该设备处于良好可用状态的能力,具有十分重要的意义。本文以地铁车辆受电弓碳滑板和刚性接触网接触线的磨耗、刚性接触网悬挂支持装置的疲劳破坏以及第三轨系统的可靠性为研究目标,深入分析了地铁弓网及靴轨等行车关键设备的性能劣化机理和规律,建立了相应模型对服役能力进行评估,对服役寿命进行预测,并给出提升服役能力的维修决策和改进优化意见。研究结论和成果可为地铁弓网及靴轨系统的检测维护提供指导,为作出及时合理的维修决策提供理论支撑,对地铁弓网和靴轨全生命周期服役能力的保持以及经济社会效益的提升具有重要价值。本文的主要研究内容如下:（1）对地铁受电弓碳滑板和刚性接触网接触线的磨耗机理进行分析,结合实际运行中的弓网磨耗特点,建立了适用于地铁受电弓碳滑板和刚性接触网接触线的磨耗计算模型;（2）基于接触线磨耗模型,分析不同因素对接触线磨耗率的影响规律,对地铁两车站间的接触线磨耗分布情况进行计算和分析,并结合广州地铁二号线和北京地铁六号线的接触线磨耗数据对计算预测结果进行定性和定量验证,根据分析结果提出能提升接触线服役能力的改进优化意见;（3）分析不同的接触线布设形式对受电弓碳滑板的磨耗影响规律,结合碳滑板磨耗率计算模型,提出地铁车辆碳滑板磨耗轮廓的预测估算方法,并与实际碳滑板的磨耗情况对比,验证了方法的合理性;（4）针对刚性接触网腕臂型支持装置的疲劳破坏问题,给出支持装置的随机振动疲劳分析方法和建模过程,结合FEMFAT软件对其进行疲劳寿命预测,为刚性接触网支持装置的疲劳服役能力研究提供了理论基础;（5）介绍受电靴、第三轨的主要组成结构和故障模式,进行靴轨动力学响应仿真分析,建立第三轨系统的故障树并进行可靠性分析,发现系统中的薄弱环节并提出在实际运用中的建议。
冯文成[7]（2020）在《矿井提升机同步电动机定转子绕组与励磁装置故障诊断》文中研究说明同步电动机由于功率因数高,调速性能好,在深井提升系统中得到较为广泛的应用。同步电动机是提升机系统中的关键部件,如果发生故障将会给企业带来巨大的经济损失,甚至人员伤亡,因此对提升机同步电动机故障诊断具有重要意义。本文以TBPS710-8型矿井提升机同步电动机为研究对象,重点研究了定子绕组故障、转子绕组故障和励磁装置的整流元件故障,对每种故障的故障机理进行了详细的分析,并总结了故障发生时的现象规律。分别建立了4000k W同步电动机定转子绕组故障仿真有限元模型和励磁装置故障的Simulink仿真模型,分别对绕组故障和励磁装置元件故障进行独立的仿真分析,研究了故障的仿真模拟方法,分析了故障发生时的特征,并总结了特征变化规律,遴选出故障诊断的特征参量。基于堆栈自动编码器具有的自动化程度高、学习能力强优点,提出了基于SAE-Softmax的同步电动机定转子绕组和励磁装置的故障诊断模型。首先,设计了该模型的基本组成结构,将堆栈自动编码器与Softmax分类器结合,解决了堆栈自动编码器不具有分类能力的问题。其次确定了模型的训练方法,堆栈自动编码自底向上训练,逐层学习输入特征,提高了模型的训练效率。最后将所提出的模型在Tensor Flow框架下实现并进行训练和测试,该模型通过输入原始的仿真数据,极大地提高了故障诊断的自动化程度,但是准确率比较低。针对SAE-Softmax模型由于收敛速度慢、容易陷入局部最优,导致诊断准确率低的问题,提出了基于SAPSO改进SAE-Softmax的同步电动机定转子绕组和励磁装置的故障诊断模型。在粒子群算法中加入模拟退火机制,增加了粒子群的多样性,在优化SAE-Softmax网络时提高了算法的全局搜索能力。仿真结果表明,所提出的基于改进SAE-Softmax的同步电动机定转子绕组和励磁装置的故障诊断方法自适应能力强,诊断准确率高。搭建了同步电动机故障诊断实验平台,验证了本文所提出的故障诊断方法的可行性。
周九江[8]（2020）在《考虑真空断路器高频瞬态特性的海上风电场内部操作过电压研究》文中研究指明真空断路器广泛应用于海上风电场集电系统内各个位置,其频繁投切操作导致的过电压对设备绝缘严重损坏的问题愈发严重。与陆上风电场相比,海上风电场所处环境更加复杂、运维成本也更高,故对其集电系统内关键设备的绝缘防护也提出了更高的要求。因此,搭建一套能够精确复现海上风电场内部操作瞬态过电压的暂态仿真模型,并在此基础上探讨操作过电压产生机理及其抑制方案显得尤为重要。本文针对这一课题进行了深入研究,主要工作有以下几点:一、本文提出一种基于海上风电场操作过电压模拟试验数据驱动的真空断路器高频建模方法。首先,在对分闸重燃期间真空间隙内部弧后介质恢复微观过程分析的基础上,提出了一种基于击穿电压分布统计分析的真空断路器介质强度分段线性计算方法。相比传统的线性或多项式拟合法,该方法体现了分闸期间绝缘介质强度的实际变化规律,较为精准地复现了实测分闸重燃过电压。另外,此建模方法还提出了一种基于统计特性分析的高频熄弧能力参数整定方法,通过分析重燃期间每次熄弧瞬间电流变化率的统计分布规律对真空断路器高频熄弧能力进行了线性拟合,较为精确地复现了实测重燃电弧电流。二、本文搭建了一套用于复现海上风电场单台风机投切操作过电压的模拟实验平台。克服了海上升压站现场测量存在一定难度且测试灵活性不足的问题,其拓扑结构、电压等级、线路长度、关键设备参数等均与实际参数保持一致,且本文试验结果与海上实测结果对比表明其能够较准确地模拟真实海上风电场内的操作瞬态过电压。在此实验平台基础上开展不同场景下的合/分闸过电压模拟试验发现,当风机端变压器满负荷时,真空断路器分闸操作将引起严重的高频过电压。其中,单相过电压幅值达130 k V且过电压陡度最大可达135.6 k V/μs,分别为额定耐压标准的1.5倍及13.5倍。三、本文针对海上风电场内真空断路器带负载分闸引起的重燃高频过电压进行了机理分析。结合真空间隙物理状态变化过程对重燃过电压及过电流的高频特征进行分析可知,这种高频过电压的激励原理为:真空断路器本身具备一定熄弧能力而导致的相间高频耦合电流在非过零点被强制截断（虚拟电流截断）。并据此得出三种影响过电压的关键因素,然后定量分析了他们对过电压幅值及陡度的影响趋势并给出了抑制此类“虚拟电流截断”引起的过电压的具体措施:包括增加风机塔筒内电缆的相间电容、降低风机运行功率或停机后再进行分闸动作及适当增加风机端变压器等效对地电容。最后,将上述分析结论应用于某海上风电场现场由于断路器操作引起的过电压绝缘击穿事故分析中,提出了变压器负载侧的实际功率减半及在变压器端增加阻容吸收器的解决方案,并在仿真中验证了其良好的高频高幅值抑制效果。四、针对海上风电场内由断路器操作引起的严重高频过电压,本文提出了一种“避雷器+阻容吸收器”的组合保护方案。在仿真中进行了多场景下（包括:切除单台风机、切除整条馈线和切除并联电抗器三种常见工况）不同保护方案的过电压抑制效果对比。仿真结果表明,在断路器负载侧加装自定义阻容吸收装置可有效抑制切馈线操作时产生的低频振荡以及切除风机或电抗器时产生的严重高频过电压。
黄军[9]（2020）在《基于多重雷击的风电场雷电暂态响应及防护措施研究》文中指出随着化石能源的不断减少和生态环境的不断恶化,减少化石燃料的开采、大力发展清洁能源已成为普遍共识。近年来我国正进行能源结构的调整,清洁能源占比随之逐渐增加,其中,风电规模正高速增长。风电场往往建立在疾风区,这种地区落雷密度高,极易遭受雷击。CIGRE TB 549指出80%的地面落雷为多重雷击。多重雷击一般不会击于同一点,雷击位置通常呈线性或片性分布。随着风电场规模的逐渐增大,风电场遭受多重雷击的概率也越来越高,研究多重雷击对风电场暂态过电压的影响具有一定的工程实际意义。本文旨在分析风电场遭受多重雷击时场内各设备的暂态响应,以期对风电场防雷设计提供理论依据,采取有效的防雷措施降低雷害事故概率及损失。首先利用电网络相关理论分析了风力发电机桨叶、塔筒、电缆和接地装置的物理模型,并转化为RLC电气模型;然后根据相关设备的技术参数,利用电磁暂态仿真软件ATP-EMTP搭建了包含风力发电机组、集电系统的风电场模型,计算了单台风电机组及联合风电集群中关键设备的雷电暂态响应,并提出了有效的防雷措施。研究结果表明:在单元风电机组叶片遭受雷击时,塔筒、电缆缆芯暂态电位受后续雷击影响更大,箱变两侧暂态电位受首次雷击影响较大;两种雷击方式下,风机塔筒电位幅值都服从“从塔顶到塔底逐渐降低”的规律,但是在塔筒的任何部位,后续雷击所产生的暂态电位幅值都比首次雷击时大;信号电缆缆芯暂态电位呈“U”形分布。在联合风力机群中,雷击风机叶片时塔筒内电力电缆暂态电位峰值比雷击集电线路时高数倍甚至十几倍;直接受到雷击的风力机组箱变低压侧会产生很强的暂态电位,未直接受到雷击的风力机组箱变低压侧暂态电位较小;首次雷击集电线路会在整个风力机群所有机组箱变高压侧产生很强的暂态电压,而二次雷击仅在遭受直接雷击的机组箱变高压侧产生很强的暂态电压。将电涌保护器与控制电缆缆芯并联不但对首次雷击有较好的防护效果,对后续雷击同样效果显着;串接电缆接头并使电缆屏蔽层一端接地的方式可有效降低箱式变压器两侧雷电过电压,并且可有效降低后续雷击时的侵入波陡度。
张杨[10]（2020）在《汇流环装置精密制造装配工艺优化设计》文中指出汇流环装置是雷达的关键部件,主要用来实现雷达车辆旋转与固定部分之间电信号、电能的可靠传输。研究其工作过程中的接触电阻对其信号传输质量具有重要意义。本文围绕汇流环装置精密制造装配工艺优化设计主要开展了以下工作:（1）结合汇流环装置的结构特点及工作原理分析得出影响汇流环装置信号波动的主要原因为接触电阻,提出通过稳定汇流环装置接触电阻保障其信号传输质量的工艺优化设计方案。（2）依据接触电阻的实质、计算方法、影响因素设计汇流环接触电阻试验装置和接触电阻测试系统。采集汇流环装置导电系统中两导体间的接触电压信号,保存至存储器中,记录接触电压。处理试验数据,建立粗糙度F和接触压力P与接触电阻R的多元线性回归模型,确定对接触电阻影响显着的因子。（3）使用ABAQUS软件对导电环进行车削仿真,研究车削参数对导电环变形量的影响规律。设立不同刀具前角、切削深度、主轴转速下的车削试验,对比仿真、试验结果,确定导电环表面变形量最小的加工工艺,完成其制造工艺。（4）通过集对分析理论和层次分析法获取汇流环装置装配特征,完成汇流环装置装配个体编码,装配顺序规化,优化汇流环装配工艺。试装检验优化工艺,结果表明导电环与电刷之间接触电阻小于0.1欧姆,旋转360度接触电阻变化量小于10毫欧,汇流环装置信号传输质量稳定可靠。
二、集电试验装置的改进（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、集电试验装置的改进（论文提纲范文）
（1）多断口自灭弧装置在风电场集电线路的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 传统线路防雷措施 |
| 1.2.1 “阻塞型”防雷 |
| 1.2.2 “疏导型”防雷 |
| 1.3 国内外并联间隙的研究现状 |
| 1.3.1 国外并联间隙 |
| 1.3.2 国内并联间隙 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 第二章 风电场集电线路雷击工况分析 |
| 2.1 多重雷击对集电线路的影响 |
| 2.1.1 多重雷击的特点 |
| 2.1.2 多重雷击的危害 |
| 2.2 集电线路雷电反击工况 |
| 2.2.1 雷电反击的耐雷水平分析 |
| 2.2.2 高土壤电阻率地区反击防护难点 |
| 2.3 集电线路雷电绕击工况 |
| 2.3.1 雷电绕击的耐雷水平分析 |
| 2.3.2 档距中央绕击的计算模型 |
| 2.3.3 档距中央绕击的电气几何模型(EGM) |
| 2.3.4 档距中央绕击防护难点 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 多断口自灭弧装置及其熄弧机理 |
| 3.1 装置结构及灭弧过程 |
| 3.2 电弧发展的通道模型 |
| 3.3 冲击电弧在灭弧细管内的发展变化 |
| 3.3.1 极度压缩态电弧的形成机理 |
| 3.3.2 冲击电弧突变拐点的形成机理 |
| 3.4 自膨胀气流横纵吹电弧 |
| 3.4.1 自膨胀气流的形成 |
| 3.4.2 气流纵吹电弧方程 |
| 3.4.3 电弧拐点处横吹过程 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 灭弧过程的仿真模拟与分析 |
| 4.1 气流作用下的mayr电弧改进模型 |
| 4.1.1 模型推导 |
| 4.1.2 模型搭建 |
| 4.2 基于mayr电弧改进模型的MATLAB仿真 |
| 4.2.1 仿真回路 |
| 4.2.2 结果分析 |
| 4.3 气流耦合电弧等离子体的仿真分析 |
| 4.3.1 仿真软件介绍 |
| 4.3.2 几何模型建立 |
| 4.3.3 条件设置及初始化 |
| 4.3.4 结果分析 |
| 4.4 灭弧路径设计及结构优化 |
| 4.5 本章小节 |
| 第五章 试验研究分析 |
| 5.1 雷电冲击放电电压试验 |
| 5.1.1 试验准备 |
| 5.1.2 试验过程 |
| 5.1.3 结果分析 |
| 5.2 雷电冲击伏秒特性试验 |
| 5.2.1 试验准备 |
| 5.2.2 结果分析 |
| 5.2.3 绝缘配合确定 |
| 5.3 冲击大电流耐受试验 |
| 5.3.1 试验目的 |
| 5.3.2 试验准备 |
| 5.3.3 试验过程 |
| 5.3.4 结果分析 |
| 5.4 工频续流遮断试验 |
| 5.4.1 试验目的 |
| 5.4.2 试验准备 |
| 5.4.3 试验过程 |
| 5.4.4 结果分析 |
| 5.5 本章小节 |
| 第六章 安装及应用情况 |
| 6.1 金具设计与安装 |
| 6.2 现场案例分析 |
| 6.2.1 案例一 |
| 6.2.2 案例二 |
| 6.3 本章小节 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（2）电动式高速磁浮系统直线发电机的设计与阻尼特性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 序言 |
| 1 引言 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 磁悬浮列车的产生与发展 |
| 1.3 磁悬浮列车的原理 |
| 1.4 直线电机分类及应用 |
| 1.5 本文所做的工作 |
| 2 磁浮列车供电系统分析 |
| 2.1 牵引供电系统 |
| 2.2 车载无线电能传输方式 |
| 2.3 磁浮列车直线发电机的结构 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 直线发电机的解析计算 |
| 3.1 MLX01磁浮列车概况 |
| 3.1.1 MLX01磁浮列车结构 |
| 3.1.2 MLX01磁浮列车阻尼特性 |
| 3.2 超导线圈与悬浮线圈的电磁关系 |
| 3.3 超导线圈磁场强度计算 |
| 3.4 悬浮线圈感应电流的计算 |
| 3.5 悬浮线圈感应磁场计算 |
| 3.5.1 悬浮线圈基波电流的磁场计算 |
| 3.5.2 悬浮线圈三次谐波电流磁场分析 |
| 3.6 悬浮线圈的感应磁场分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 直线发电机集电线圈的设计 |
| 4.1 基础型集电线圈设计 |
| 4.1.1 基础型集电线圈的形状与位置 |
| 4.1.2 基础型集电线圈的极距与长度设计 |
| 4.1.3 基础型集电线圈横截面积与匝数设计 |
| 4.2 零序电流型集电线圈设计 |
| 4.2.1 零序电流型集电线圈的形状与位置 |
| 4.2.2 零序电流型集电线圈的极距与长度设计 |
| 4.2.3 零序电流型集电线圈的匝数设计 |
| 4.2.4 集电线圈电阻与电感的计算 |
| 4.3 基础型与零序型集电线圈比较 |
| 4.4 总结 |
| 5 零序电流型集电线圈的阻尼特性分析 |
| 5.1 零序电流产生的电磁力计算 |
| 5.2 集电线圈的阻尼特性分析 |
| 5.2.1 列车不同悬浮高度时与横向偏移时的阻尼特性 |
| 5.2.2 列车发生侧滚时的阻尼特性 |
| 5.2.3 列车发生俯仰时的阻尼特性 |
| 5.2.4 列车发生偏航时的阻尼特性 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A 集电线圈横截面积计算 |
| 附录B 零序电流下的垂直力计算 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（3）多重曲折通道灭弧防雷间隙结构特性与应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外雷击防护现状 |
| 1.2.1 传统“阻塞型”防雷技术 |
| 1.2.2 传统“疏导型”防雷技术 |
| 1.2.3 新型防雷技术 |
| 1.3 本文主要研究工作 |
| 第二章 多重曲折灭弧通道特性及电弧能量平衡理论研究 |
| 2.1 装置结构介绍 |
| 2.2 MZAC内电弧运动状态分析 |
| 2.3 基于能量平衡方程下的电弧能量熄灭过程分析 |
| 2.3.1 MZAC中的能量平衡方程 |
| 2.3.2 MZAC中最大气流速度形成原理 |
| 2.3.3 MZAC系统主要焓变过程分析 |
| 2.3.4 电弧的温度损耗功率与气流状态对灭弧性能影响分析 |
| 2.4 电弧熄灭判据分析 |
| 2.4.1 粒子游离程度判据 |
| 2.4.2 电弧温度判据 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 基于COMSOL Multiphysics软件的仿真分析 |
| 3.1 COMSOL Multiphysics仿真流程及材料设置 |
| 3.1.1 材料设置 |
| 3.1.2 二维仿真模型及网格划分 |
| 3.1.3 边界条件及物理场设置 |
| 3.2 仿真模型及结果 |
| 3.2.1 MZAC的速度云图 |
| 3.2.2 MZAC的温度云图 |
| 3.2.3 MZAC的电导率云图 |
| 3.2.4 MZAC灭弧单元的速度、温度和电导率的耦合分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 ALPG装置的灭弧实验分析 |
| 4.1 冲击电压伏秒特性试验 |
| 4.1.1 试验回路分析 |
| 4.1.2 试验阶段及结论 |
| 4.2 冲击电流耐受试验 |
| 4.2.1 试验回路分析 |
| 4.2.2 试验阶段及结论 |
| 4.3 冲击-工频耦合灭弧试验 |
| 4.3.1 试验回路分析 |
| 4.3.2 试验阶段及结论 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 配套金具与实际安装情况 |
| 5.1 10/35 kV ALPG装置安装前的部分运行数据 |
| 5.1.1 10 kV ALPG装置安装前的部分运行数据 |
| 5.1.2 35 kV ALPG装置安装前的部分运行数据 |
| 5.2 10/35 kV ALPG的配套金具介绍及安装实例 |
| 5.2.1 10 kV ALPG配套金具介绍及安装实例 |
| 5.2.2 35 kV ALPG配套金具及安装实例 |
| 5.3 装置安装后实际跳闸分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（4）多姿态工况下高速磁浮系统直线发电机特性分析（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 磁悬浮技术的发展 |
| 1.3 超导磁悬浮列车的介绍 |
| 1.3.1 超导磁悬浮列车的工作原理 |
| 1.3.2 超导磁悬浮列车的特点 |
| 1.4 直线发电机研究现状 |
| 1.5 本文所做的工作 |
| 2 直线发电机的理论分析与建模 |
| 2.1 直线发电机的结构 |
| 2.2 车载供电系统的结构及优缺点 |
| 2.3 直线发电机的原理分析 |
| 2.4 直线发电机的有限元模型 |
| 2.4.1 有限元分析法简介 |
| 2.4.2 直线发电机的三维建模 |
| 2.5 直线发电机的磁场分析 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 不同工况下直线发电机的特性分析 |
| 3.1 不同速度下直线发电机的特性分析 |
| 3.1.1 悬浮线圈的感应电流与气隙磁场 |
| 3.1.2 集电线圈的感应电流与感应电动势 |
| 3.1.3 速度对列车悬浮力的影响 |
| 3.1.4 集电线圈在不同方向上的受力分析 |
| 3.2 不同悬浮高度下直线发电机的特性分析 |
| 3.2.1 悬浮线圈的感应电流与气隙磁场 |
| 3.2.2 集电线圈的感应电流与感应电动势 |
| 3.2.3 悬浮高度对列车悬浮力的影响 |
| 3.2.4 集电线圈在不同方向上的受力分析 |
| 3.3 俯仰时直线发电机的特性分析 |
| 3.3.1 集电线圈的感应电流与感应电动势 |
| 3.3.2 俯仰对列车悬浮力的影响 |
| 3.3.3 集电线圈在z方向上的受力分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 直线发电机在涡流影响下的电磁特性分析 |
| 4.1 涡流对直线发电机的不良影响 |
| 4.2 杜瓦外壳的优化设计 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）35kV配电线路多断点主动灭弧间隙防雷保护研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 “堵塞型”防雷方式发展现状 |
| 1.2.2 “疏导型”防雷方式发展现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 第二章 Fluent对多断点灭弧防雷装置灭弧过程的仿真与模拟 |
| 2.1 Fluent仿真多断点灭弧防雷装置灭弧的基本方法 |
| 2.2 Fluent几何模型的建立 |
| 2.3 Fluent数学模型的建立 |
| 2.4 Fluent对灭弧结构物理场的仿真分析 |
| 2.5 Fluent对灭弧结构灭弧过程仿真时误差分析 |
| 2.6 Fluent对灭弧结构灭弧过程仿真结果分析 |
| 第三章 雷电冲击伏秒特性实验研究 |
| 3.1 雷电冲击伏秒特性实验装置、试品及方法 |
| 3.1.1 实验装置 |
| 3.1.2 实验试品 |
| 3.1.3 雷电冲击特性放电实验方法 |
| 3.2 绝缘子串、灭弧间隙与并联间隙的冲击特性 |
| 3.3 绝缘子串、灭弧间隙与并联间隙的伏秒特性实验结果及分析 |
| 3.4 绝缘子串与灭弧间隙的雷电冲击绝缘配合 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 多断点灭弧防雷装置的应用及效果分析 |
| 4.1 多断点灭弧防雷装置试运行配电线路的特点 |
| 4.2 多断点灭弧防雷装置试运行效果分析 |
| 第五章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（6）地铁弓网及靴轨系统服役能力研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 弓网服役能力研究现状 |
| 1.3 靴轨服役能力研究现状 |
| 1.4 论文研究内容与技术路线 |
| 2 弓网磨耗机理与磨耗模型建立 |
| 2.1 地铁受电弓/刚性接触网系统介绍 |
| 2.2 弓网载流磨耗机理 |
| 2.2.1 摩擦磨损的基本形式 |
| 2.2.2 弓网载流磨耗特点 |
| 2.3 地铁弓网磨耗率计算模型 |
| 2.3.1 Lim-Ashby磨耗模型介绍 |
| 2.3.2 磨耗模型的简化与改进 |
| 2.3.3 地铁弓网磨耗率计算模型的建立 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 刚性接触网接触线磨耗预测与分析 |
| 3.1 不同因素对接触线磨耗率的影响 |
| 3.2 接触线磨耗分布计算 |
| 3.3 接触线磨耗模型验证 |
| 3.3.1 模型的定性验证 |
| 3.3.2 模型的定量验证 |
| 3.4 接触线服役能力提升方案分析 |
| 3.4.1 基于磨耗的接触线服役能力定义 |
| 3.4.2 接触线服役能力提升方案 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 地铁受电弓碳滑板磨耗预测与分析 |
| 4.1 受电弓碳滑板磨耗率影响规律分析 |
| 4.2 接触线布设形式对碳滑板磨耗的影响 |
| 4.2.1 接触线的基本布设形式及其参数 |
| 4.2.2 接触线布设形式对碳滑板磨耗分布的影响 |
| 4.3 受电弓碳滑板磨耗轮廓预测估算方法 |
| 4.3.1 碳滑板轮廓预测估算案例 |
| 4.3.2 实际数据对比验证 |
| 4.4 受电弓碳滑板服役能力提升分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 刚性接触网支持装置疲劳分析 |
| 5.1 疲劳分析理论基础 |
| 5.1.1 交变应力 |
| 5.1.2 S-N曲线 |
| 5.1.3 Goodman图 |
| 5.1.4 线性累积损伤理论 |
| 5.2 支持装置的疲劳分析方法与过程 |
| 5.2.1 FEMFAT软件介绍 |
| 5.2.2 基于FEMFAT-SPECTRAL模块的频域分析方法 |
| 5.2.3 支持装置疲劳仿真模型的建立 |
| 5.3 支持装置疲劳仿真分析结果 |
| 5.3.1 基于FEMFAT软件的疲劳分析结果 |
| 5.3.2 支持装置服役能力影响分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 靴轨动力学响应及第三轨系统可靠性分析 |
| 6.1 地铁受电靴/第三轨系统介绍 |
| 6.2 靴轨动力学响应分析 |
| 6.2.1 靴轨动力学仿真模型 |
| 6.2.2 靴轨动力学响应分析 |
| 6.3 第三轨系统可靠性分析 |
| 6.3.1 故障树分析方法简介 |
| 6.3.2 第三轨系统故障数据分析 |
| 6.3.3 基于故障树的第三轨系统可靠性分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）矿井提升机同步电动机定转子绕组与励磁装置故障诊断（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 电机定转子绕组故障诊断研究现状 |
| 1.2.2 同步电机励磁装置故障诊断研究现状 |
| 1.2.3 深度学习在故障诊断领域的应用现状 |
| 1.3 本文主要解决的问题 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 2 矿井提升机同步电动机定转子绕组和励磁装置故障机理分析 |
| 2.1 同步电动机故障概述 |
| 2.2 定子绕组故障机理分析 |
| 2.2.1 定子绕组匝间短路 |
| 2.2.2 定子绕组相间短路 |
| 2.2.3 接线端子故障 |
| 2.3 转子绕组故障机理分析 |
| 2.3.1 转子绕组匝间短路故障 |
| 2.3.2 转子绕组接地故障 |
| 2.3.3 集电环故障 |
| 2.4 励磁装置故障机理分析 |
| 2.4.1 半控桥式整流装置工作原理 |
| 2.4.2 励磁装置故障类型 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 矿井提升机同步电动机定转子绕组和励磁装置故障特征分析 |
| 3.1 故障特征参量的选择 |
| 3.2 同步电动机定转子绕组故障特征分析 |
| 3.2.1 仿真环境 |
| 3.2.2 同步电动机有限元仿真模型建立 |
| 3.2.3 同步电动机定转子绕组故障模拟方法和故障特征分析 |
| 3.3 励磁装置故障特征分析 |
| 3.3.1 励磁装置仿真模型的建立 |
| 3.3.2 整流装置故障模拟方法与故障特征分析 |
| 3.4 同步电动机定转子绕组和励磁装置故障特征总结 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 基于SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断 |
| 4.1 基于SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断方法可行性研究 |
| 4.2 基于SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断模型设计 |
| 4.2.1 基于SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断模型构建 |
| 4.2.2 堆栈自动编码器 |
| 4.2.3 Softmax分类器 |
| 4.2.4 模型的训练 |
| 4.3 基于SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断流程 |
| 4.4 仿真试验验证与性能分析 |
| 4.4.1 仿真环境 |
| 4.4.2 仿真试验数据 |
| 4.4.3 仿真试验结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 基于改进SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断 |
| 5.1 模型的改进 |
| 5.1.1 SAPSO算法 |
| 5.1.2 基于改进SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断模型 |
| 5.1.3 基于改进SAE-Softmax的矿井提升机同步电动机故障诊断流程 |
| 5.2 模型关键参数的选取 |
| 5.2.1 网络结构 |
| 5.2.2 学习率 |
| 5.2.3 批处理数 |
| 5.2.4 训练轮数 |
| 5.3 仿真试验结果与对比分析 |
| 5.3.1 试验结果 |
| 5.3.2 实验对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 实验平台构建与实验分析 |
| 6.1 实验平台设计 |
| 6.1.1 实验平台总体设计 |
| 6.1.2 设备型号的确定 |
| 6.1.3 提升机同步电动机故障诊断实验方案 |
| 6.2 提升机同步电动机故障诊断实验结果分析 |
| 6.2.1 故障仿真模型实验验证 |
| 6.2.2 故障诊断模型实验验证 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 总结与展望 |
| 7.1 总结 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（8）考虑真空断路器高频瞬态特性的海上风电场内部操作过电压研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.2 海上风电场过电压研究现状 |
| 1.2.1 海上风电场内部关键设备高频模型研究现状 |
| 1.2.2 海上风电场内部操作过电压产生机理研究现状 |
| 1.2.3 海上风电场内部过电压抑制方案研究现状 |
| 1.3 本文主要工作及章节安排 |
| 第二章 开关操作引起的暂态过电压理论 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 暂态过电压定义及分类 |
| 2.2.1 持续低频过电压 |
| 2.2.2 开关暂态过电压 |
| 2.2.3 快速波前过电压/陡波过电压 |
| 2.3 开关暂态过程中的电磁波传输理论 |
| 2.3.1 电磁波传输 |
| 2.3.2 电缆内部的暂态电过电压传输 |
| 2.3.3 开关电路谐振频率分析 |
| 2.4 真空断路器高频模型参数 |
| 2.4.1 截断电流 |
| 2.4.2 绝缘介质强度恢复特性 |
| 2.4.3 高频熄弧能力 |
| 2.5 海上风电场内部真空断路器操作过电压对变压器绝缘的影响 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 考虑真空断路器操作瞬态高频过电压的海上风电场暂态建模 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 海上风电场内部分关键设备高频暂态模型 |
| 3.2.1 海底电缆模型 |
| 3.2.2 变压器模型 |
| 3.3 真空断路器简介 |
| 3.4 真空断路器开断逻辑实现 |
| 3.4.1 开断逻辑分析 |
| 3.4.2 分闸模型PSCAD/EMTDC实现 |
| 3.4.3 自定义高频分闸模型与PSCAD/EMTDC自带理想模型的比较 |
| 3.5 基于实测重燃过电压的介质恢复强度参数整定 |
| 3.5.1 介质强度线性及多项式拟合方法分析 |
| 3.5.2 弧后介质恢复微观过程分析 |
| 3.5.3 实测重燃过电压击穿点分布统计特征分析 |
| 3.5.4 介质强度恢复特性分段计算方法介绍 |
| 3.5.5 基于海上风电场模拟试验的介质强度分段计算方法验证 |
| 3.6 基于实测重燃过电流的高频熄弧能力参数整定 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 基于海上风电场高频暂态模型的操作过电压机理分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基于海上风电场操作过电压模拟试验的瞬态电压特征分析 |
| 4.3 真空断路器分闸重燃过电压产生机理分析 |
| 4.3.1 首开相重燃过程分析 |
| 4.3.2 后开两相虚拟电流截断及其感应过电压陡度计算 |
| 4.4 海上风电场内部操作过电压影响因素研究 |
| 4.4.1 海底电缆相间电容 |
| 4.4.2 风机实际运行功率 |
| 4.4.3 风机端变压器等效对地电容 |
| 4.5 实际海上风电场操作过电压引起的绝缘故障分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 海上风电场操作过电压抑制方案研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 避雷器模型 |
| 5.3 “避雷器+阻容吸收器”模型 |
| 5.3.1 “避雷器+阻容吸收器”装置过电压抑制原理 |
| 5.3.2 阻容吸收器参数整定 |
| 5.4 不同工况下操作过电压抑制方法对比 |
| 5.4.1 切断单台风机 |
| 5.4.2 切断整条馈线 |
| 5.4.3 切断并联电抗器 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（9）基于多重雷击的风电场雷电暂态响应及防护措施研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文的主要工作 |
| 1.4 论文创新点 |
| 第二章 风电场设备电气参数计算 |
| 2.1 风电场设备雷击损坏机理 |
| 2.2 雷电流波形参数 |
| 2.3 风机叶片 |
| 2.4 塔筒 |
| 2.5 电缆 |
| 2.5.1 耦合电感 |
| 2.5.2 耦合电容 |
| 2.6 接地装置 |
| 2.7 杆塔 |
| 2.8 绝缘子 |
| 2.9 架空线路 |
| 2.10 本章小结 |
| 第三章 风电场EMTP模型 |
| 3.1 风电场概况 |
| 3.2 设备技术参数及EMTP模型 |
| 3.2.1 风力发电机 |
| 3.2.2 箱式变压器及避雷器模型 |
| 3.2.3 集电线路模型 |
| 3.3 风电场EMTP模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 风电场雷电暂态响应计算 |
| 4.1 单台风力发电机组雷电暂态响应分析 |
| 4.1.1 塔筒及信号电缆雷电过电压波形分析 |
| 4.1.2 塔筒及信号电缆暂态电位幅值分布 |
| 4.1.3 箱变两侧雷电过电压分析 |
| 4.1.4 雷电流参数影响分析 |
| 4.2 联合风力机群关键位置雷电暂态响应分析 |
| 4.2.1 塔筒内电缆雷电过电压波形分析 |
| 4.2.2 箱变低压侧雷电过电压波形分析 |
| 4.2.3 箱变高压侧雷电过电压波形分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 风电场雷电过电压防护措施 |
| 5.1 控制电缆加装电涌保护器 |
| 5.1.1 电涌保护器保护原理 |
| 5.1.2 电涌保护器保护效果 |
| 5.2 箱变高压侧串接电缆接头 |
| 5.2.1 串接电缆接头保护原理 |
| 5.2.2 串接电缆接头保护效果 |
| 5.3 综合防雷措施 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 全文总结 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A (攻读硕士学位期间完成的论文) |
| 附录B (攻读硕士学位期间参与的项目) |
| 附录C (风电场EMTP仿真模型) |
（10）汇流环装置精密制造装配工艺优化设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的背景及意义 |
| 1.2 精密制造技术的发展 |
| 1.3 汇流环装置国内外研究现状 |
| 1.4 电接触理论的形成与发展 |
| 1.4.1 电接触理论的形成 |
| 1.4.2 电接触理论的发展 |
| 1.5 主要内容及章节安排 |
| 1.5.1 论文的主要研究内容 |
| 1.5.2 论文章节的安排 |
| 1.5.3 论文流程 |
| 第2章 接触电阻显着因子分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 汇流环装置结构特点及其信号传输原理 |
| 2.2.1 汇流环装置结构特点 |
| 2.2.2 汇流环装置信号传输原理 |
| 2.3 接触电阻 |
| 2.3.1 接触电阻本质 |
| 2.3.2 接触电阻计算 |
| 2.3.3 接触电阻影响因素 |
| 2.4 汇流环接触电阻实验 |
| 2.4.1 实验设计 |
| 2.4.2 数据采集 |
| 2.4.3 数据处理 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 制造工艺优化 |
| 3.1 导电环车削加工受力模型 |
| 3.1.1 受力模型建立 |
| 3.1.2 切削力的计算 |
| 3.2 车削仿真模型建立 |
| 3.2.1 材料模型建立 |
| 3.2.2 基于正应力的摩擦模型 |
| 3.2.3 切屑分离准则 |
| 3.3 仿真结果及分析 |
| 3.3.1 主轴转速的影响 |
| 3.3.2 刀具前角的影响 |
| 3.3.3 切削深度的影响 |
| 3.4 试验结果与分析 |
| 3.4.1 试验准备 |
| 3.4.2 实验结果与分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 装配工艺优化 |
| 4.1 装配序列优化 |
| 4.1.1 装配序列优化意义 |
| 4.1.2 集对分析 |
| 4.1.3 基于集对分析的评价方法 |
| 4.2 装配序列优化算法 |
| 4.2.1 算法原理 |
| 4.2.2 算法构成要素 |
| 4.3 装配工艺优化 |
| 4.3.1 零部件编码 |
| 4.3.2 装配工艺优化 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、集电试验装置的改进（论文参考文献）
- [1]多断口自灭弧装置在风电场集电线路的应用研究[D]. 王国锋. 广西大学, 2021
- [2]电动式高速磁浮系统直线发电机的设计与阻尼特性研究[D]. 楚志恒. 北京交通大学, 2021(02)
- [3]多重曲折通道灭弧防雷间隙结构特性与应用研究[D]. 庞智毅. 广西大学, 2021(12)
- [4]多姿态工况下高速磁浮系统直线发电机特性分析[D]. 高雨晴. 北京交通大学, 2021
- [5]35kV配电线路多断点主动灭弧间隙防雷保护研究[D]. 孟伟航. 广西大学, 2020(02)
- [6]地铁弓网及靴轨系统服役能力研究[D]. 孟鸿飞. 北京交通大学, 2020(03)
- [7]矿井提升机同步电动机定转子绕组与励磁装置故障诊断[D]. 冯文成. 河南理工大学, 2020(01)
- [8]考虑真空断路器高频瞬态特性的海上风电场内部操作过电压研究[D]. 周九江. 华南理工大学, 2020(02)
- [9]基于多重雷击的风电场雷电暂态响应及防护措施研究[D]. 黄军. 长沙理工大学, 2020(07)
- [10]汇流环装置精密制造装配工艺优化设计[D]. 张杨. 北华航天工业学院, 2020(08)